Rasolofo, Harilala_ESPA_ING_03 - Thèses malgaches en ligne
Rasolofo, Harilala_ESPA_ING_03 - Thèses malgaches en ligne Rasolofo, Harilala_ESPA_ING_03 - Thèses malgaches en ligne
Pour les deux culées, le volume total du béton est :V = V C x H C x B x 2D’où V = 241 m 3Et la masse d’armatures nécessaires est :M = 241 x 60 D’où On a M = 14.460 Kga.1.3. Pilier massifLa hauteur de la pile est :H P = CSP – TN + H ancrageD’où on a : H P = 4,80mL’abaque (Cours Pont à l’ESPA) nous donne que pour G7 + 2 x 0,75 le volume totaldu béton :V = 25 m 3Et la masse des aciers d’armatures est M = 25 x 200D’où, on obtient : M = 5.000 Kg.a.1.4. Semelle sous la pile intermédiaire23,7m123,7mFigure n° 15 :Ligne d’influence de la réaction d’ap puisIl est nécessaire de connaître le nombre de pieux sous la semelle afin de donner lesdimensions nécessaires à la semelle.Descente de charge :• Charges permanentes :- Revêtements : 0,25 x23,7x 2 x 8,5 x 1,35 67,99T2- Poutres principales : 139 x 21 x 2,5 x 1,35 243,46T- Pilier : 25 x 2,5 x 1,35 84,38T• Charges d’exploitation :Total des charges permanentes : 386,83T- Camion B C : 2,13 x 23,7 x 15 75,72- Piétons 0,45 x (0,75 x 2) x 23,7 x 1,5 24,0098
Total des charges d’exploitation99,72 [T]Alors la charge totale arrivant sous le pilier est égale àC T = 486,54 TEt le nombre total des pieux est déterminé par la formule suivante :n p =CCT γPPPD’où on a : n P = 3Notons que la longueur, la largeur et la hauteur de la semelle dépend du diamètre etdu nombre de pieux.- Entraxe des deux files de pieux : l P ≥ 2,5φSoit l P ≥ 2,00m- Largeur de la semelle : l ≥ 5φSoit l ≥ 4,00m, prenons l = 4,50m- Longueur de la semelleL = 4,50m- Epaisseur de la semelle h C ≥ 1,2φSoit h C ≥ 0,96m , prenons h C = 1,10mDonc le volume total du béton pour la semelle sous la pile intermédiaire est égale à :V = 4,50 x 4,50 x 1,10D’où, on a : V = 22,28 m 3La masse d’acier pour la semelle est :M = 100 x 22,28Ainsi, M = 2228 Kga.1.5. Pieux• Pieux sous pilierCompte tenu du volume du béton constituant la semelle, la charge total trouvée dansle paragraphe précèdent devient :G T = 486,54 + 22,28 x 2,5 x 1,35G T = 561,74 [T]Donc le nombre total des pieux sous pilier est :n P =561,74250D’où n P = 4 pieuxx 1,4 = 3,1599
- Page 69 and 70: Les débits admissibles sont donc v
- Page 71 and 72: I.3.2. Pont en boisOn guide mainten
- Page 73 and 74: II.2. Les dégradationsNous avons l
- Page 75 and 76: II.2.2. Les pontsPour les ponts, le
- Page 77 and 78: Au PK 84+000, le niveau du fond du
- Page 79 and 80: Tableau n° 41 : Liste des ponts du
- Page 81 and 82: Par conséquent, on déconseille l
- Page 83 and 84: a.3. Coût de buse en béton arméN
- Page 85 and 86: III.2. Les ponceaux de portée inf
- Page 87 and 88: a.2.2. InfrastructureL’infrastruc
- Page 89 and 90: IV.1.3. FissurationOn considère la
- Page 91 and 92: M ELSq1δ p ⎛ =1a1a⎜ −1l4 ⎝
- Page 93 and 94: CHAPITRE V :SOLUTIONS PROVISOIRESLa
- Page 95 and 96: IntradosStructure porteuse : état
- Page 97 and 98: Ces travaux nécessitent des camion
- Page 99 and 100: Pour la détermination de ces ouvra
- Page 101 and 102: a.3. Coût de buse en béton arméN
- Page 103 and 104: III.2. Les ponceaux de portée inf
- Page 105 and 106: a.2.2. InfrastructureL’infrastruc
- Page 107 and 108: IV.1.3. FissurationOn considère la
- Page 109 and 110: Alors b 1 = a 1 = a 2 + 2h r = 0,85
- Page 111 and 112: CHAPITRE V :SOLUTIONS PROVISOIRESLa
- Page 113 and 114: Structure porteuse : état du béto
- Page 115 and 116: • Le remplacement des pieux est u
- Page 117 and 118: Les quantités approximatives des m
- Page 119: g. Capacité portante de pieuOn fix
- Page 123 and 124: Le nombre des pieux sous culée est
- Page 125 and 126: Où-G r = 0,25 xG r = 49,725 T46,82
- Page 127 and 128: Et la masse des aciers pour la supe
- Page 129 and 130: Alors le nombre de pieux capable de
- Page 131 and 132: CHAPITRE II :SOLLICITATIONS DE LA V
- Page 133 and 134: I.2.2. CuléeNous prenons la culée
- Page 135 and 136: I.2.3. Pile intermédiaireNous avon
- Page 137 and 138: ijLa surface d’impact pourra êtr
- Page 139 and 140: III. Sollicitation de calcul des é
- Page 141 and 142: - à l’ELU :2lM 0 = 1,35 g bh8+ 1
- Page 143 and 144: Pour le calcul de la résistance, o
- Page 145 and 146: lbAvec a 1 ≥ 3// lbax= a 1 + 3c =
- Page 147 and 148: Tableau n°53 : Sollicitations déf
- Page 149 and 150: III.2.3. Coefficient de majoration
- Page 151 and 152: Oùai:l’entraxe de deux poutres p
- Page 153 and 154: Ces LI sont représentées sur les
- Page 155 and 156: Tableau n°55: Efforts tranchants d
- Page 157 and 158: T + P1,067 0,81 0,600 0,417 0,267T
- Page 159 and 160: suivante :c. Calcul des moments fl
- Page 161 and 162: • Moments fléchissants résultan
- Page 163 and 164: D’où g = 1,055T/ml pour le calcu
- Page 165 and 166: Ligne d'influence moment à mi-trav
- Page 167 and 168: S =l∫0( ) αM α dAux appuisEn tr
- Page 169 and 170: T A (g) = g x S TA T B (g) =g x S T
Pour les deux culées, le volume total du béton est :V = V C x H C x B x 2D’où V = 241 m 3Et la masse d’armatures nécessaires est :M = 241 x 60 D’où On a M = 14.460 Kga.1.3. Pilier massifLa hauteur de la pile est :H P = CSP – TN + H ancrageD’où on a : H P = 4,80mL’abaque (Cours Pont à l’<strong>ESPA</strong>) nous donne que pour G7 + 2 x 0,75 le volume totaldu béton :V = 25 m 3Et la masse des aciers d’armatures est M = 25 x 200D’où, on obti<strong>en</strong>t : M = 5.000 Kg.a.1.4. Semelle sous la pile intermédiaire23,7m123,7mFigure n° 15 :Ligne d’influ<strong>en</strong>ce de la réaction d’ap puisIl est nécessaire de connaître le nombre de pieux sous la semelle afin de donner lesdim<strong>en</strong>sions nécessaires à la semelle.Desc<strong>en</strong>te de charge :• Charges perman<strong>en</strong>tes :- Revêtem<strong>en</strong>ts : 0,25 x23,7x 2 x 8,5 x 1,35 67,99T2- Poutres principales : 139 x 21 x 2,5 x 1,35 243,46T- Pilier : 25 x 2,5 x 1,35 84,38T• Charges d’exploitation :Total des charges perman<strong>en</strong>tes : 386,83T- Camion B C : 2,13 x 23,7 x 15 75,72- Piétons 0,45 x (0,75 x 2) x 23,7 x 1,5 24,0098
Change language