AUTOROUTE DE MENTON

Fig. 6 b - Remblai de Cabrolles, terminé le 21 août 1968.Stabilité è long terme, dans le cas d'une rupturese produisant à 6 m de profondeur :a) Sans régime hydrauliquePour P = 6 463 t, SN = 6 350 t, ST = 1 235 tet RT == 3 649 tIl vient F = 3Les caractéristiques géométriques de ce remblaisont données sur le graphique de la figure 6 c.b) Avec régime hydrauliquePour P = 5 818 t, SN = 5 720 t, ST = 1 112 t,E = 122 t, RT = 3 280 tIl vient F = 2,74 - ConclusionL'examen des résultats du tableau récapitulatif montreque la valeur du coefficient varie peu, suivantque l'on prend le plan de glissement à 3 ou 6 mde profondeur.A long terme, le rôle de l'eau conduit à une diminutiondu coefficient de sécurité ; dans le cas présent,cette incidence est faible car le volume intéressépour l'écoulement est peu Important vis-à-visdu volume total étudié.Dans le cas du remblai de Guilloni, le coefficientde sécurité tendrait vers 1,5, valeur que l'on doitconsidérer comme valeur limite : dans ces conditions,une attention particulière devait être apportéeà l'évacuation des eaux de ruissellement en amontdu remblai.Pour tous les autres ouvrages, le coefficient desécurité atteignait des valeurs largement supérieuresà 1,5.Fig. 6c- Remblai de Cabrolles, profil en travers type.A court terme, en admettant que les sols aient uncomportement purement cohérent ( r = 0), ontrouve qu'il serait nécessaire de mobiliser enmoyenne, une cohésion Cu de 12 t/m 2 pour assurerla stabilité, avec un coefficient de sécurité de 1,5.La valeur la plus faible (Cu = 4 à 4,7 t/m 2 ) correspondau site le moins incliné (Pigna 5") ; la valeurla plus forte (22,7 t/m 2 ) se rapporte à un site plusincliné (La Colle 18°) compte tenu de la nature etde l'état des matériaux ; ces valeurs sont largementatteintes (indices élevés de consistance).56