La Craie

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plus faibles lors de l'application de la contrainte supérieure que lors de la contrainte immédiatement avec h : demi-hauteur de l'éprouvette t l00 : temps consolidation terminée inférieure. a :4 nh 2 faible résistance à la compression des blocs humides Ce fait incite à penser que le remblai crayeux du Val- 0,17-10" 2 < C v < 4,3-10" 2 cm 2 /s suivant les échantillons. Guyon n'a pas un comportement plastique et que l'on aurait des réarrangements successifs de grains, correspondant à des états d'équilibre limite successifs Si l'on tente d'évaluer le délai de consolidation totale entre lesquels on retrouve à nouveau un état d'équilibre surabondant. propre poids, en admettant une possibilité de drainage du remblai supposé saturé et soumis à l'action de son radial, on obtient : Compressibilité du remblai _ nh 2 1 '100 — ~ ~ Les courbes de consolidation hydrostatique des éprouvettes soumises aux essais triaxiaux avec préconsoli 4C„ dation et les mesures de compressibilité sur des éprouvettes soumises, dans une cellule triaxiale, à une pression hydrostatique croissant par paliers, nous ont permis d'apprécier la compressibilité du remblai. Le module E déduit des essais précédents en supposant h x 17 m : 1/2 hauteur du remblai R « 50 m (tenant compte de la longueur du remblai) C v = 10" 2 cm 2 /s le coefficient de Poisson v = 0,33 prend les valeurs suivantes : E (bar) 0-3 (bar) = 910 jours = 2,5 années 11 100 à 250 0,5 à 2 200 à 350 2k 4 Ce calcul très sommaire fournit un ordre de grandeur 300 à 500 4 à 10 vraisemblablement maximal du temps de tassement compte tenu de la perméabilité des fissuresdu remblai et du fait qu'il n'était certainement pas saturé après Un calcul sommaire permet d'évaluer un ordre de compactage. grandeur du tassement possible du remblai du Val- Guyon d'une hauteur de 34 m en prenant une pression de précompactage c' c = 1 bar et un y n de 2 t/m 3 . Les tassements observés à partir de 1967 ne sont donc pas imputables au phénomène de consolidation, ce d'autant plus que les 10 cm de tassements observés On obtient avec ces hypothèses, apparemment pessimistes, un tassement total de 55 cm. Or, d'une part ce compte tenu de l'évolution logarithmique du phéno en 5 mois au cours de 1968 conduiraient à admettre, tassement est inférieur au tassement total observé, mène en fonction du temps, que les tassement antérieurs auraient atteint plusieurs mètres. d'autre part s'il s'est réellement produit, il n'a pu se faire que dans les premières années de vie du remblai, compte tenu de la perméabilité du massif crayeux. En effet, la vitesse de stabilisation des tassements dépend essentiellement de la vitesse de dissipation de la pression interstitielle, c'est-à-dire des propriétés de consolidation du sol. En conclusion, on retiendra : — que les fissureslongitudinales au centre du remblai ne peuvent être dues à un phénomène de rupture circulaire ; — que les simples phénomènes de consolidation ne peuvent expliquer les tassements observés ; — que le remblai est proche de la saturation et que On a : C„ = les variations de teneurs en eau dans le cœur du m 0 -y w remblai n'existent pas ; C v : coefficient de consolidation m v : coefficient de compressibilité volumétnque — que la densité des blocs de craie qui subsistent dans le remblai est en moyenne nettement supérieure à la densité des blocs de craie à l'extraction. si -7 1 1 k = 7-10 cm/s, m„ = — = — bar <strong>La</strong> seule explication qui apparaît alors comme plausible est d'attribuer l'origine des fissuresau développe E 100 C v = 0,07 cm 2 /s ment de fissures de traction et le tassement à une densification du remblai par désagrégation progressive sous l'effet statique du poids du remblai et peut-être ou encore en exploitant les courbes de consolidation : des vibrations dues aux véhicules, des blocs de craie de faible densité, ce qui semble compatible avec la a t 100 et à la proportion anormale de fines dans le remblai. 72
Etude théorique des déformations élastiques du remblai Le but de l'étude était de calculer le remblai par la méthode des éléments finis, dans un schéma élastique parfait. <strong>La</strong> connaissance du champ de contraintes et de déformations nous permettant de comprendre la formation des fissures et les tassements enregistrés. On a supposé, dans le calcul, le milieu crayeux du remblai élastique, homogène et isotrope de caractétiques E, v. i ÛH Icm) INFLUENCE DU COEFFICIENT DE POISSON Nous avons fait les hypothèses de calcul suivantes : Remblai hauteur 34 m chaussée 34 m pente 3/2 C = 0,05 bar
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Compte rendu des journées d'étude
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