La Craie

plus faibles lors de l'application de la contrainte supérieure
que lors de la contrainte immédiatement
avec h : demi-hauteur de l'éprouvette
t l00
: temps consolidation terminée
inférieure.
a :4
nh 2 faible résistance à la compression des blocs humides
Ce fait incite à penser que le remblai crayeux du Val-
0,17-10" 2 < C v
< 4,3-10" 2 cm 2 /s suivant les échantillons.
Guyon n'a pas un comportement plastique et que l'on
aurait des réarrangements successifs de grains, correspondant
à des états d'équilibre limite successifs Si l'on tente d'évaluer le délai de consolidation totale
entre lesquels on retrouve à nouveau un état d'équilibre
surabondant.
propre poids, en admettant une possibilité de drainage
du remblai supposé saturé et soumis à l'action de son
radial, on obtient :
Compressibilité du remblai
_ nh 2
1
'100 — ~ ~
Les courbes de consolidation hydrostatique des éprouvettes
soumises aux essais triaxiaux avec préconsoli­
4C„
dation et les mesures de compressibilité sur des éprouvettes
soumises, dans une cellule triaxiale, à une pression
hydrostatique croissant par paliers, nous ont permis
d'apprécier la compressibilité du remblai.
Le module E déduit des essais précédents en supposant
h x 17 m : 1/2 hauteur du remblai
R « 50 m (tenant compte de la longueur du remblai)
C v
= 10" 2 cm 2 /s
le coefficient de Poisson v = 0,33 prend les valeurs
suivantes :
E (bar)
0-3 (bar)
= 910 jours = 2,5 années
11
100 à 250 0,5 à 2
200 à 350
2k 4
Ce calcul très sommaire fournit un ordre de grandeur
300 à 500
4 à 10
vraisemblablement maximal du temps de tassement
compte tenu de la perméabilité des fissuresdu remblai
et du fait qu'il n'était certainement pas saturé après
Un calcul sommaire permet d'évaluer un ordre de compactage.
grandeur du tassement possible du remblai du Val-
Guyon d'une hauteur de 34 m en prenant une pression
de précompactage c' c
= 1 bar et un y n
de 2 t/m 3 .
Les tassements observés à partir de 1967 ne sont donc
pas imputables au phénomène de consolidation, ce
d'autant plus que les 10 cm de tassements observés
On obtient avec ces hypothèses, apparemment pessimistes,
un tassement total de 55 cm. Or, d'une part ce compte tenu de l'évolution logarithmique du phéno­
en 5 mois au cours de 1968 conduiraient à admettre,
tassement est inférieur au tassement total observé, mène en fonction du temps, que les tassement antérieurs
auraient atteint plusieurs mètres.
d'autre part s'il s'est réellement produit, il n'a pu se
faire que dans les premières années de vie du remblai,
compte tenu de la perméabilité du massif crayeux.
En effet, la vitesse de stabilisation des tassements
dépend essentiellement de la vitesse de dissipation
de la pression interstitielle, c'est-à-dire des propriétés
de consolidation du sol.
En conclusion, on retiendra :
— que les fissureslongitudinales au centre du remblai
ne peuvent être dues à un phénomène de rupture
circulaire ;
— que les simples phénomènes de consolidation ne
peuvent expliquer les tassements observés ;
— que le remblai est proche de la saturation et que
On a : C„ =
les variations de teneurs en eau dans le cœur du
m 0
-y w
remblai n'existent pas ;
C v
: coefficient de consolidation
m v
: coefficient de compressibilité volumétnque
— que la densité des blocs de craie qui subsistent
dans le remblai est en moyenne nettement supérieure
à la densité des blocs de craie à l'extraction.
si
-7 1 1
k = 7-10 cm/s, m„ = — = — bar
La seule explication qui apparaît alors comme plausible
est d'attribuer l'origine des fissuresau développe­
E 100
C v
= 0,07 cm 2 /s
ment de fissures de traction et le tassement à une
densification du remblai par désagrégation progressive
sous l'effet statique du poids du remblai et peut-être
ou encore en exploitant les courbes de consolidation : des vibrations dues aux véhicules, des blocs de craie
de faible densité, ce qui semble compatible avec la
a t 100
et à la proportion anormale de fines dans le remblai.
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