La Craie
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un blindage en voûte. On pourrait aussi faire appel<br />
à la technique du béton projeté en piédroit et en voûte<br />
avec un grillage, et l'utilisation simultanée de boulonnage.<br />
III. Même type de soutènement que dans le cas<br />
précédent. Cependant l'espacement des cintres peut<br />
être plus grand (1 à 1,20 m) ; un blindage à claire-voie<br />
de la voûte devrait être suffisant ; de même l'emploi<br />
de béton projeté serait tout indiqué.<br />
IV. Le soutènement pourrait être beaucoup plus<br />
léger et pourrait être réalisé par boulonnage à ancrage<br />
réparti et grillage occasionnel ou éventuellement<br />
par une couche de béton projeté de faible épaisseur<br />
(5 à 10 cm).<br />
<strong>La</strong> fissuration de la craie conduit à une augmentation<br />
très importante de la perméabilité. Alors que les craies<br />
franches et massives de la base du Cénomanien ont<br />
des perméabilités de l'ordre de 10" 5 cm/s, les craies<br />
très altérées et très fissurées peuvent avoir des perméabilités<br />
supérieures à 10~ 3<br />
cm/s, les débits d'exhaure<br />
sont donc multipliés par cent.<br />
Lorsqu'au cours de creusement, le front d'attaque<br />
approche d'une zone à perméabilité beaucoup plus<br />
forte sous charge hydraulique élevée, un gradient<br />
hydraulique vers le front de taille croît rapidement à<br />
proximité du front de taille. M. Rat a donné une<br />
valeur approchée de la charge hydraulique en régime<br />
permanent entre le front de taille et l'équipotentielle<br />
correspondant à la limite entre deux zones de perméabilité<br />
très différente.<br />
Il peut alors se produire un éclatement du front de<br />
taille avec une irruption brutale d'eau entraînant un<br />
débourrage des matériaux altérés et fissurés dans le<br />
chantier. <strong>La</strong> gravité d'un tel accident ne dépend pas<br />
uniquement de la pression existante, mais aussi de<br />
la quantité d'eau en charge dans la zone aquifère.<br />
Il est donc indispensable de faire une reconnaissance<br />
à l'avancement lorsqu'on craint de tels accidents ;<br />
actuellement ces reconnaissances à l'avancement ne<br />
peuvent être faites que par sondage. Il est possible<br />
de faire tomber la pression par drainage lorsque les<br />
débits en régime permanent ne sont pas trop élevés ;<br />
dans le cas contraire, il faut avoir recours à un traitement<br />
des terrains.<br />
Comportement à long terme d'un tunnel<br />
situé dans la craie<br />
Le percement d'un tunnel dans un massif de craie<br />
provoque des déformations immédiates qui suivent<br />
les travaux et des déformations différées qui se stabilisent<br />
très lentement. Dans une craie saine, le soutènement<br />
définitif est mis en place suffisamment loin du<br />
front de taille pour que la convergence instantanée<br />
se soit produite entièrement, ce qui nous autorise à<br />
raisonner pour le comportement différé en déformations<br />
planes (fig. 3).<br />
Afin d'analyser les sollicitations auxquelles peut être<br />
soumis le revêtement d'un tunnel creusé dans la craie,<br />
il convient d'étudier le comportement différé de la<br />
craie.<br />
Dans un essai de fluage en compression simple de la<br />
craie, on observe une déformation instantanée s t<br />
et<br />
une déformation différée e d<br />
qui croît avec le temps<br />
(fig. 4).<br />
Cette déformation différée tend vers une valeur<br />
asymptotique si la contrainte appliquée est très<br />
inférieure à la résistance en compression simple ; par<br />
contre pour des valeurs de la contrainte inférieure,<br />
mais proche de la résistance en compression simple,<br />
on observe une rupture différée.<br />
Fig. 3 a. — Coupe longitudinale d'une galerie circulaire en cours de<br />
creusement.<br />
Fig. 3 b. — Variation du déplacement radial instantané un en fonction<br />
de la distance au front de taille pour une galerie circulaire.<br />
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