Durabilité et évolution in-situ des caractéristiques d'un BFUP - Ductal

UHPFRC 2009 – November 17 th & 18 th – Marseille, France
Durabilité et évolution in-situ des caractéristiques d’un BFUP : retour
d’expérience sur poutrelles dans un aéroréfrigérant
François
TOUTLEMONDE
Chef de Division
Université Paris-Est LCPC
Paris, France
Myriam
CARCASSES
Professeur
Université Paul Sabatier
Toulouse, France
Maxime
LION
Ingénieur génie civil
EDF Ceidre TEGG
Aix-en-Provence, France
Résumé
Des prélèvements ont été effectués en février 2008 sur deux poutrelles de BPR (béton fibré ultraperformant
maintenant intégré comme matériau structurel au sein de la gamme ®Ductal) fabriquées
en mai 1996 et placées ensuite au pied d’un aéroréfrigérant de la centrale nucléaire de Cattenom
dans l’Est de la France. Exposées à une aspersion intense de gouttelettes d’eau, ces poutrelles
précontraintes maintenues dans un état de flexion permanente constituent des témoins de durabilité
vis-à-vis de la poutraison située en partie supérieure. Les observations microscopiques et les
mesures mécaniques et chimiques effectuées sur ces prélèvements sont fournies et analysées et
permettent de conclure au très haut potentiel de durabilité de ces structures en BFUP.
Mots-clés: béton fibré ultra-performant ; BPR ; poutrelles ; précontrainte ; durabilité ; évolution insitu
; caractéristiques mécaniques ; analyse chimique ; aéroréfrigérant.
1. Les poutrelles en BFUP de l’aéroréfrigérant 1 de Cattenom
1.1. Contexte
La centrale nucléaire de Cattenom, dans l’Est de la France, a été construite dans les années 80. Elle
possède des aéroréfrigérants à courants croisés, dont le principe de conception est illustré Fig. 1.
Comme sur d’autres sites et compte tenu de l’agressivité de l’exposition à laquelle elles étaient
soumises, les structures de supportage des lattes qui favorisent la dispersion des goutelettes ont
présenté une usure prématurée, ce qui a amené EDF à réaliser une rénovation des corps d’échange.
Fig. 1 Centrale de Cattenom. Les aéroréfrigérants à courants croisés
Cette rénovation, initiée au milieu des années 90, a consisté à diviser le corps d’échange initial en
deux corps superposés. Elle a induit la définition d’une structure supplémentaire (en jaune sur la
Fig. 2) devant s’intégrer à la structure existante. Pour des raisons de durabilité et de conception, en
particulier à Cattenom étant donné les caractéristiques du sol de fondation (limitation du risque de
tassement compte tenu de la surcharge), il a été choisi de réaliser cette structure complémentaire
sous forme de poutres et poutrelles en I préfabriquées précontraintes en BFUP, ce qui a constitué un
emploi pionnier des BFUP en France pour un usage industriel et de fort volume [1, 2].
1

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Fig. 2 Projet de rénovation
Fig. 3 a) Fig. 3 b)
Fabrication des poutrelles. a) coulage du B.S.I.
b)traitement thermique des poutrelles en BPR
Fig. 4 Mise en place des poutres en BFUP (1997)
Les poutrelles ont été fabriquées entre 1996 et 1998 (Fig. 3), pour partie en BPR (béton fibré ultraperformant
développé en partenariat par Bouyges, Lafarge et Rhodia, maintenant intégré comme
matériau structurel au sein de la gamme ®Ductal) et pour partie en B.S.I. (béton fibré ultraperformant
développé par Quillery, maintenant fourni par Eiffage sous l’appellation BSI-Ceracem).
La pose a eu lieu, lors d’arrêts des tranches, au-dessus du bassin d’eau froide alors vide (Fig. 4).
1.2. Poutrelles témoin
Deux poutrelles témoin en BFUP, dont la fibre du talon précontraint est tendue jusqu’à 14 MPa, ont
été installées en 1996 dans l’aéroréfrigérant n°1 afin de suivre dans le temps leur comportement en
ambiance agressive. Les poutrelles sont mises en place l’une sur l’autre, les deux torons étant en
regard, l’effort étant maintenu par une barre de précontrainte au centre. Les poutrelles reposent sur
un trépied d’une part et la margelle extérieure du bassin d’eau froide d’autre part, elles ne sont donc
pas immergées dans le bassin d’eau froide. Des éléments courts placés au-dessus du montage
permettent de suivre in-situ différents types de cachetage aux abouts des fils adhérents.
Il s’agit de poutrelles dites de type « Chinon » en BPR (traité thermiquement), fabriquées fin mai
1996 dans l’usine des Sablons à Longjumeau. La résistance d’environ 200 MPa a été obtenue avec
un rapport eau / ciment de 0,19, le dosage en ciment représentant 30,6 % du matériau hors fibres. Le
dosage en fibres est de 161 kg/m 3 (2,1 % en volume). L’affaissement lors de la mise en œuvre a été
mesuré à 16 cm. La section de ces poutrelles est illustrée Fig. 5. L’épaisseur de l’âme est de 50 mm,
Chacun des deux torons est tendu à 180 kN, l’enrobage est de 22 mm (la paroi la plus proche étant
la face supérieure inclinée du talon).
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Fig. 5 Section des poutrelles
Fig.6 Bassin d’eau froide, vide / en eau après rénovation
1.3. Exposition
1.3.1. Conditions thermiques et hydriques
Les poutrelles sont en quasi-permanence (hors arrêt) dans la pluie d'eau chaude. On peut considérer
que la température moyenne de l'eau est de 35°C et l'humidité est de 100%. En hiver, la température
du bassin d'eau froide ne peut être inférieure à 10°C compte-tenu des dispositifs antigel mis en
place. Les poutrelles étant proches du bassin d'eau froide, on pourrait estimer qu'elles se trouvent,
en période hivernale, à ce niveau de température. Par contre, les extrémités des poutrelles placées au
droit de la margelle en périphérie de l’aéroréfrigérant (Fig. 6) se trouvent à la limite d'une zone
arrosée et d'une zone non-arrosée et peuvent prendre en glace. Ceci est bien évidemment variable en
fonction des conditions hivernales, plutôt clémentes ces dix dernières années.
1.3.2. Attaques chimiques
L’eau environnante a un pH compris entre 7 et 7,5. Il s’agit d’une eau incrustante (la surface des
poutrelles, mais aussi celle des poteaux en béton armé supportant la structure externe et la cheminée
de l’aéroréfrigérant, s’est entièrement et rapidement recouverte d'une couche de tartre, Fig. 7).
L’analyse de l’eau du circuit de refroidissement fait apparaître une concentration maximale en
chlorures comprise entre 1 et 2 g/l, et une concentration d’environ 500 mg/l pour les sulfates. A titre
de comparaison, l’analyse de l’eau de la Moselle correspond à un pH de 7,8, et à des concentrations
d’environ 400 mg/l pour les chlorures et 100 mg/l pour les sulfates.
En application de la norme NF EN 206-1 [3], cet environnement correspond aux classes
d’exposition XD2 (exposition à des eaux contenant des chlorures d'origine industrielle) et XA1
(concentration en sulfates comprise entre 200 et 600 mg/l). On peut considérer que la norme en
question prend en compte des eaux statiques à des températures comprises entre 5 et 25°C. La
Fig. 7 Aspect des poutres en 2000. Montage, couverture de tartre, absence de corrosion.
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politique d'EDF est de surclasser les expositions pour les aéroréfrigérants (eaux continuellement
renouvelées à des températures plus élevées), ce qui donnerait XD3 et XA2 dans le cas présent.
Cependant, les poutrelles sont complètement enveloppées de tartre ce qui les protège véritablement
de l'environnement (barrière diffusive). Les classes mentionnées paraissent donc fortement
surestimées. De plus, un milieu XD2 nécessite une protection équivalente au milieu marin immergé
(environ 20 g/l d’ions chlorure), ce qui parait très conservatif. Vis-à-vis de la corrosion par les
chlorures, il semble préférable de se référer au critère d'amorçage de 6,7 g/l indiqué en [4] pour des
bétons classiques, sans doute plus représentatif vu les conditions assez stables d'humidité ambiante.
2. Les investigations après 10 ans d’exposition
2.1. Réalisation des carottes
Une visite lors d’un arrêt de tranche en 2004 a permis de confirmer visuellement l’absence de
corrosion en surface des fibres du BFUP, la consolidation de la couche superficielle de tartre, et la
progression de la corrosion des éléments métalliques externes (support, cf Fig. 8). Grâce à une
mobilisation collective du CNPE de Cattenom, d’EDF-Ceidre TEGG, du Septen et du groupe
AFGC sur les BFUP, il a été décidé de profiter de l’arrêt prévu en février 2008, soit environ 10 ans
après le redémarrage de l’aéroréfrigérant rénové, pour effectuer une nouvelle visite et de réaliser
des prélèvements permettant de quantifier l’éventuel vieillissement in-situ de ces BFUP parmi les
plus anciens disponibles en France pour ce type d’investigations.
Fig. 9 Visite de 2008. Prélèvements rendus possibles
par la vidange du bassin d’eau froide
Fig. 8 Visite de 2004. Corrosion du
montant métallique, tartre gratté
localement
Fig. 10 Prélèvements carottés, février 2008.
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Fig. 11 a) Fig. 11 b)
Visite de 2008. Aspect extérieur des poutres a) about sans protection b) surface latérale coffrée
Compte tenu de la présence des câbles et de l’importance de conserver le montage mécanique, les
prélèvements ont consisté en un nombre limité de carottes transversales à l’âme, répartis sur
chacune des poutrelles, dans la zone la plus tendue (Fig. 9). Huit carottes (diamètre extérieur du
carottage 52 mm) ont été prélevées aux bons soins de l’entreprise Eiffage présente lors du chantier
(Fig. 10). Les questions posées auxquelles ces investigations s’efforcent de répondre sont le
maintien, ou non, des propriétés mécaniques ; la confirmation quantitative des propriétés de
durabilité actuellement documentées pour ces matériaux ; et enfin l’état de corrosion, ou de
passivation, des fibres d’une part et des armatures d’autre part.
2.2. Observations, indicateurs et témoins de durabilité
Les bases des carottes et l’état visuel extérieur des poutrelles (Fig. 11) confirment la présence d’une
gangue de tartre. En l’absence de protection à l’about, l’extrémité des torons est corrodée. En
revanche, l’observation locale des surfaces carottées met en évidence l’absence de corrosion des
fibres, à l’exception de celles qui dépassent en surface (angles ou surfaces non coffrées).
La porosité accessible à l’eau d’une part, et l’absorption d’eau d’autre part, ont été mesurées sur la
carotte n°5 selon les méthodes recommandées en [4]. Les valeurs obtenues sont de 4,3 %, et entre
0,025 et 0,035 g/cm² respectivement. On peut noter que pour l’absorption d’eau, la valeur est
environ 10 fois moindre que pour un béton à hautes performances. Quant à la porosité, qui constitue
souvent l’un des indicateurs de durabilité les plus fondamentaux pour les matériaux cimentaires, si
on déduit une teneur en air occlus de l’ordre de 2,5 % mesurée à la fabrication, qui se traduit par un
réseau significatif de bulles non interconnectées, on retrouve une valeur proche de celle attendue [5]
en lien avec la porosité propre des hydrates de la pâte de ciment. Globalement, la valeur est
conforme à celles connues sur ce matériau et/ou indiquées dans les recommandations de l’AFGC
[6].
2.3. Risque de corrosion des armatures et des fibres
2.3.1. Carbonatation
La mesure de la profondeur de carbonatation a été réalisée à l’aide de l’indicateur coloré usuel
(phénolphtaléine) sur la carotte n°6 fendue dans le sens transversal. Un des côtés, correspondant à la
face de l’âme la plus entartrée, donne une profondeur de 1 mm correspondant à un pH inférieur à 9.
De l’autre côté, la profondeur n’est pas mesurable.
Une évaluation quantitative plus complète a été tentée en réalisant une détermination du pH par
tranches d’environ 6 mm, excepté pour le tronçon a, découpées dans la hauteur de la carotte n°8,
correspondant à l’épaisseur de l’âme de la poutrelle. Chaque tranche a été broyée pour fournir
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environ 15 g de poudre, dosée suivant la méthode décrite en [7]. La mesure de pH est réalisée sur
un prélèvement de 10 ml de la suspension réalisée avec 15 g de poudre et 15 g d’eau. Avant les
mesures, la sonde du pH-mètre est étalonnée avec des solutions tampons de pH égal à 7 et de pH
égal à 12,45. Les résultats sont indiqués dans le tableau 1 et Fig. 12. La valeur du pH de chaque
tranche est voisine de 12,3 et les variations selon l’épaisseur ne sont pas significatives. Cette valeur
est représentative d'un béton sain non carbonaté.
Tableau 1 Détermination du pH selon la profondeur, carotte 8.
Réf. Profondeur (mm) pH Température (°C)
a 0-11,5 12,35 23,5
b 12,6-18,6 12,32 23,2
c 19,7-25,7 12,35 23,7
d 26,8-32,8 12,38 23,4
e 33,9-39,9 12,37 23,7
f 41-46 12,32 23,9
moyenne 12,35 23,57
écart type 0,02 0,25
pH
14
12
10
8
6
4
2
0
a b c d e f
Tronçons
Fig. 12 profil de pH, carotte 8
Compte tenu de cette absence de carbonatation importante dans l’épaisseur, et pour préciser
l’observation du « tartre » en surface, des fragments des carottes 2 et 3 (cassures fraiches issues des
essais de compression décrits par la suite) ont fait l’objet d’observations au microscope électronique
à balayage, avec diffractométrie de rayons X, ainsi que des prélèvements de « tartre » en surface
d’une poutrelle BFUP, de « tartre » prélevé sur un des poteaux en béton armé conventionnel
constituant la structure porteuse de l’aéroréfrigérant, et d’un fragment du cœur d’une poutrelle
BFUP obtenu suite au carottage. Dans tous les cas, l’élément principal obtenu sur les échantillons
représentatifs de l’intérieur de la poutrelle BFUP est le quartz. Au contraire la calcite est l’élément
principal constituant le « tartre », en surface des poutrelles BFUP comme du poteau béton armé
traditionnel.
Tableau 2 Dosage quantitatif de la carbonatation
Réf. Profondeur (mm) % CO 2
A 0-5 1,73
B 6,1-13,1
C 14,2-21,2 0,17
D 22,3-29,3
E 30,4-37,4 0,28
F 38,5-45,5
G 46,6-51,6 1,98
6
Pour compléter quantitativement cette
analyse locale, une analyse thermogravimétrique
et une analyse thermique
différentielle, couplées à la diffractométrie de
rayons X, ont été réalisées sur des tranches
prélevées en surface et à cœur de l’âme de la
poutre à partir de la carotte n°1 (tableau 2).
La très légère présence de CO 2 détectée sur
les tronçons internes (C et E) peut constituer
un artefact lié à la préparation ou au mode
opératoire. La calcite apparaît clairement
comme issue soit d’une carbonatation
superficielle, soit de la fixation avec le gaz carbonique de l’air du calcium contenu dans l’eau
ruisselante, elle-même susceptible de s’être chargée par lixiviation d’autres éléments en béton.
Quand bien même le calcium de cette calcite proviendrait des anhydres contenus dans les couches
superficielles de l’élément BFUP, on peut estimer l’épaisseur des couches concernées. Par référence
à une pâte de béton ordinaire carbonatée où la calcite peut représenter 23 % en masse [8] (donc le
CO 2 10 %), les mesures obtenues sur les tranches A et G indiquent une épaisseur carbonatée
inférieure à 1,73/10 ou 1,98/10 fois l’épaisseur (5 mm) de la tranche, soit moins de 1 mm, ce qui
confirme l’indication de la phénolphtaléine.
Si l’on suppose à l’inverse que la calcite constitue une couche externe, ce qui est plus cohérent avec
un mécanisme d’apport par l’eau externe incrustante, le côté « intérieur » des tranches A et G ayant
une teneur en CO 2 analogue à celle des tranches C et E, l’épaisseur de « tartre pur » obtenue est de
0,2 mm environ. Cette faible épaisseur semble plus cohérente avec le fait qu’aucune des fibres du
BFUP n’apparaît corrodée en partie courante de la poutrelle.

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Comme on l’a dit, la couche superficielle de tartre constitue une barrière diffusive vis-à-vis de la
pénétration du gaz carbonique, aussi bien vis-à-vis des poutrelles BFUP que des éléments en béton
armé, qui ne présentent d’ailleurs pas de signes visibles importants de corrosion de leurs armatures.
L’environnement des échangeurs à l’intérieur des aéroréfrigérants, combinant gouttelettes, forte
ventilation et température plutôt clémente, est cependant favorable à l’attaque superficielle par
carbonatation et correspondrait à une classe d’exposition XC4. Les résultats obtenus tendent à
confirmer que grâce à une grande compacité interne, et peut-être en outre grâce à une réserve
d’anhydres permettant de constituer rapidement une couche de calcite protectrice, les BFUP étudiés
sont durablement préservés d’une dégradation par carbonatation malgré cet environnement sévère.
2.3.2. Pénétrations des chlorures
L’indication d’une éventuelle pénétration des ions chlorures, présents en relativement grande
quantité dans l’eau des échangeurs, a été recherchée par dosage au sein de tranches prélevées en
surface et à cœur de l’âme de la poutre à partir de la carotte n°1 (tableau 2). Les ions chlorures sont
dosés par méthode potentiométrique avec du nitrate d'argent (concentration 0,01 mole/l). Le mode
opératoire utilisé pour doser les chlorures libres dérive des travaux décrits en [9]. La préparation
nécessite de récupérer 5 g de poudre de matériau broyé et d’éliminer les fibres. Aucune trace de
corrosion des fibres intérieures ainsi récupérées n’a été identifiée. Les tranches A, B, C, E et G ont
été étudiées en priorité, 22 déterminations ont été effectuées soit en moyenne 4 mesures pour
chaque tranche. Dans tous les cas, la quantité de chlorures dosée est inférieure à 0,1 g Cl - / 100 g de
ciment, ce qui constitue la limite de résolution de la méthode compte tenu des quantités disponibles.
Cette limite de précision est à comparer au seuil généralement admis de 0,4 g Cl - / 100 g de ciment
pour l’amorçage de la corrosion des armatures. On peut conclure à l’absence de pénétration
significative d’ions chlorures dans les BFUP de Cattenom vis-à-vis d’un éventuel amorçage de
corrosion, ce résultat étant sans doute lié au moins autant à une concentration faible dans l’eau
environnante, qu’aux faibles coefficients de transfert attendus pour les BFUP.
De ce fait et pour mieux documenter la durabilité des BFUP in-situ vis-à-vis du risque de corrosion
par les chlorures, il pourrait être intéressant de réaliser des investigations similaires sur des éléments
exposés à une atmosphère maritime agressive, comme les plaques d’ancrage, réalisées en Ductal®-
FO, de certains murs en terre armée à La Réunion [5].
Fig. 13 Séparation des fibres par zones de l’échantillon et dosage des ions chlorure
2.4. Propriétés mécaniques
Trois carottes ont enfin été utilisées pour vérifier l’évolution éventuelle des caractéristiques
mécaniques du BFUP. Le choix s’est porté sur les carottes 2, 3 et 4, pour lesquelles la géométrie
cylindrique était la plus satisfaisante (Fig. 14). Un sur-carottage a été réalisé, pour éviter les
excentrements parasites lors de l’essai de compression, réduisant le diamètre final utile à 36 mm, la
hauteur des échantillons après rectification mécanique pour assurer un surfaçage compatible avec
les résistances attendues étant de 48 mm. Il en résulte un élancement de 1,33, légèrement inférieur
aux valeurs généralement admises pour éviter une surestimation des résistances par rapport à un état
de compression uniaxiale (effet de bord par frettage des extrémités). Les cylindres ainsi obtenus ont
été équipés de 3 paires de jauges axiales et transversales de 10 mm, collées sur 3 génératrices à
120°, pour mesure du module d’Young et du coefficient de Poisson, ces deux déterminations
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n’ayant cependant pu être correctement enregistrées que pour deux des éprouvettes. La résistance en
compression a quant à elle pu être mesurée sur les trois cylindres.
Lors de la fabrication des poutrelles, les données de suivi de la fabrication comportent des mesures
à 7 jours, après traitement thermique, sur cylindres de diamètre 70 mm. La comparaison directe
avec les valeurs obtenus sur prélèvement à 10 ans doit donc également tenir compte, pour la
résistance, d’un possible effet d’échelle qui tendrait à surestimer la valeur obtenue sur échantillon
de petite taille. Quoi qu’il en soit, les valeurs de référence initiales sont les suivantes :
Résistance en compression : 207,8 MPa. Module d’Young : 56,0 GPa. Coefficient de Poisson 0,21
Ces valeurs résultent de la moyenne sur 3 éprouvettes, avec un écart-type de 2,2 MPa sur la
résistance et des valeurs de module échelonnées de 54,8 à 56,8 GPa.
Fig. 14 Préparation des éprouvettes pour mesure des caractéristiques mécaniques
Pour les résultats à 10 ans sur prélèvements, les résultats sont récapitulés dans le tableau 3. On peut
noter une très bonne linéarité des courbes contrainte-déformation longitudinale et déformation
transversale pour des cycles réalisés entre 5 % et 30 % de l’effort résistant attendu [10, 11], ce qui
favorise la qualité de détermination du module et du coefficient de Poisson (Fig. 15) et traduit
l’absence de dégradation interne du matériau. Compte tenu des écarts usuellement observés dans ce
type de détermination, on ne peut pas conclure à une évolution du module d’Young et du coefficient
de Poisson. Quant à la résistance, il semble difficile de conclure avec assurance à une augmentation
à long terme, compte tenu de l’écart des dimensions des éprouvettes et à la différence d’élancement.
Néanmoins, le maintien des performances mécaniques vis-à-vis des valeurs utilisées pour le calcul
apparaît comme acquis.
Module d'Young
Tableau 3 Caractéristiques mécaniques à 10 ans.
Réf. Résistance
(MPa)
Module
d’Young (GPa)
Coefficient
de Poisson
2 236,8
3 230,9 53,9 0,184
4 253,5 54,9 0,191
moyenne 240,4 54,4 0,19
contrainte (MPa)
60
50
40
30
20
10
0
0,0000% 0,0200% 0,0400% 0,0600% 0,0800% 0,1000% 0,1200%
déformation axiale
Fig. 15 Linéarité de la courbe contraintedéformation
pour calcul du module
3. Conclusions et perspectives
Les observations microscopiques et les mesures mécaniques et chimiques effectuées sur les
prélèvements de BPR issues des poutrelles témoin de l’aéroréfrigérant n°1 de Cattenom fournissent
des résultats conformes aux attentes : stabilité du module et de la résistance en compression, qui
présagent d’une bonne stabilité chimique des hydrates ; absence de pollution mesurable par les
chlorures ; carbonatation éventuelle uniquement superficielle (probablement plutôt associée à un
dépôt d’origine externe) qui se traduit par une couche de tartre constituant une barrière diffusive,
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cohérente avec l’absence de corrosion visible des fibres métalliques sauf si celles-ci dépassent de la
surface extérieure coffrée ; ces indications permettent de considérer que les câbles de précontrainte
sont protégés de la corrosion, sauf peut-être à leur extrémité s’ils n’ont pas bénéficié d’un cachetage
adéquat. Le très haut potentiel de durabilité de ces structures en BFUP peut donc être confirmé.
A l’occasion de ces investigations il a été confirmé également que certaines techniques de mesure
se situent à la limite de leur domaine de sensibilité pour des matériaux aussi peu perméables aux
agents agressifs.
La quantité d’échantillons prélevés n’a pas permis de réaliser d’autres investigations
complémentaires susceptibles de compléter la garantie de durabilité chimique (mesure de porosité
par intrusion de mercure, caractérisation de la résistivité électrique, analyse complète des hydrates)
et mécanique (maintien dans le temps du comportement caractéristique en traction, traduisant
l’apport des fibres). Il serait évidemment intéressant de disposer de ces informations pour confirmer
que la sûreté de ces éléments. Il serait a fortiori important de pouvoir réaliser des investigations
similaires dans 10 ans et plus dans l’environnement agressif et contrôlé que représente
l’aéroréfrigérant de Cattenom, et d’effectuer dès que possible des mesures appropriées pour
caractériser la résistance à la pénétration des chlorures sur des BFUP exposés à un environnement
maritime, plus sévère que celui rencontré ici, pour confirmer par retour de l’expérience in-situ les
excellentes propriétés obtenues en laboratoire [12].
4. Remerciements
Les investigations décrites dans cet article n’auraient pas été possibles sans l’appui des responsables
du CNPE de Cattenom et la coordination des experts d’EDF dont D. Chauvel du SEPTEN. L’appui
apporté aux investigations par plusieurs membres du groupe de travail de l’AFGC sur les BFUP, en
particulier J. Resplendino, P. Acker, T. Thibaux et A. Simon, a grandement facilité le travail
présenté ici. Enfin, il convient d’associer explicitement à cet article les nombreux intervenants des
investigations expérimentales, en particulier au LCPC F. Martineau, L. Lauvin, F.-X. Barin, A.
Deman, V. Bouteiller, A. Pavoine, G. Platret, B. Duchesne, A. Plantet, F. Lespinasse, J. Dauthuille,
et de remercier pour leurs conseils dans l’élaboration du programme d’investigations V. Baroghel-
Bouny et L. Divet.
5. Références
[1] BIRELLI G., CHAUVEL D., DUGAT J., ADELINE R., BEKAERT A., “Industrialisation du
BPR. Utilisation dans les aéroréfrigérants à courants croisés et premières règles de calculs”,
La technique française du béton, AFPC-AFREM, 13 e congrès de la FIP, 1998, pp. 230-213.
[2] DUTALLOIR F., THIBAUX T., CADORET G., BIRELLI G., “Un nouveau béton très hautes
performances : le B.S.I. Première application industrielle”, La technique française du béton,
AFPC-AFREM, 13 e congrès de la FIP, 1998, pp. 25-32.
[3] norme NF EN 206-1 Béton. Partie 1 : Spécification, performances, production et conformité
[4] sous la direction de V. BAROGHEL-BOUNY, Conception des bétons pour une durée de vie
donnée des ouvrages, AFGC, documents scientifiques et techniques, 2004.
[5] BEHLOUL M., ARSENAULT J., “Ductal®: a durable material for durable structures”,
Concrete under severe conditions. Environment and Loading, actes de la 5 e conf. int. sur les
structures en béton sous conditions extrêmes d’environnement et de chargement CONSEC’07,
Tours (France), 4-6 juin 2007, Toutlemonde et al. eds., vol. 1, pp. 951-958.
[6] sous la direction de J. RESPLENDINO et J. PETITJEAN, Bétons fibrés à ultra-hautes
performances. Recommandations provisoires, AFGC, documents scientifiques et techniques,
2002.
[7] YEIH W., CHANG J. J., “A study on the efficiency of electrochemical realkalisation of
carbonated concrete”, Construction and Building Materials, vol. 19, 2005, pp. 516-524.
[8] THIERY M. Modélisation de la carbonatation atmosphérique des matériaux cimentaires.
Prise en compte des effets cinétiques et des modifications microstructurales et hydriques,
Etudes et recherches des laboratoires des ponts et chaussées, OA52, LCPC, 2006.
9

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[9] CASTELLOTE M., ANDRADE C., “Round robin test on chloride analysis in concrete.
Part 2: Analysis water soluble chloride content”, Materials and structures, 34, 2001, 589
(procedure B1)
[10] TOUTLEMONDE F., “Quelques réflexions sur la détermination du module d’élasticité du
béton, en vue de l’élaboration d’un mode opératoire LPC”, Bulletin des laboratoires des ponts
et chaussées, 220, 1999, pp. 75-78.
[11] TORRENTI J.-M., DANTEC P., BOULAY C., SEMBLAT J.-F., “Projet de processus d’essai
pour la détermination du module de déformation longitudinale du béton”, Bulletin des
laboratoires des ponts et chaussées, 220, 1999, pp. 79-81.
[12] SAKAMOTO J., SHINDOH T., MARUYA T., SUGIYAMA T., UJI K., “Study on evaluation
of chloride permiability of ultra high strength fiber reinforced concrete”, 8 th int. symp. on
Utilization of High-strength and High-performance concrete, 8HSC-HPC, Tokyo (Japon), 27-
29 oct. 2008, vol. 2, pp. 827-832.
10