SÉE MÉRATION - Aapaq.org

irection
s Routes
Ministère de l'Equipement,
du Logement,
de l'Aménagement du Territoire,
et des Transports.
Direction de la Sécurité
et de la Circulation Routières
ENTS
LEVÉ EN
SÉE
MÉRATION
Guide technique

Ce document est en vente sous la référence : B 8888
au bureau de Vente des Publications du SETRA - Tél. (1 ) 42.31.31.53 et (1 ) 42.31.31.55
Référence thématique au catalogue des publications du SETRA : DO5

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page 8 premier alinéa lire :
L'enrobé à module éle>é pourra être mis en
oeuvre au finisseur ou éventuellement à la
niveleuse...
page 19 premier alinéa lire :
e différent de 2 cm
au lieu de :
E différent de 2cm

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Renforcements en enrobés
à module élevé
en traversée d'agglomération
GUIDE
TECHNIQUE
Edition Novembre 1988
Document réalisé et diffusé par :
Le Centre de la Sécurité et des Techniques Routières
SERVICE D'ETUDES TECHNIQUES DES ROUTES ET AUTOROUTES
46, avenue Aristide Briand - B.P. 100 - 92223 BAGNEUX CEDEX - FRANCE
Tél. (1) 42.31.31.31 - Télécopieur : (1) 42.31.31.69 - Télex : 260763 SETRA BAGNX

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Sommaire
CHAPITRE I
Introduction 5
CHAPITRE II
Les enrobés à module élevé (EnME) 7
CHAPITRE III
Les différents paramètres à prendre en compte 9
CHAPITRE IV
Rechargement avec ou sans fraisage préalable 15
CHAPITRE V
Réfection de chaussée en épaisseur limitée 21
CHAPITRE VI
La prise en compte du gel 29
ANNEXE 1
Tableau de correspondance Ne/catalogue
ANNEXE 2
Dimensionnement
U GB 88"
ANNEXE 3
Utilisation de résultats S.A.T.L. pour l'évaluation du trafic
ANNEXE 4
Hypothèses de dimensionnement

Page laissée blanche intentionnellement

Chapitre 1
Introduction
Lorsque la chaussée pose des problèmes de renforcement ou de reprise de la structure,
les moyens classiques de dimensionnement dont dispose le projeteur sont résumés
dans le tableau ci-après :
TYPE DE TECHNIQUE
RENFORCEMENT
ENSUREPAISSEUR
REFECTION TOTALE
DOCUMENT DE DIMENSIONNEMENT
• GUIDE DE DIMENSIONNEMENT DES RENFORCEMENTS
DE CHAUSSEES SOUPLES.
SETRA LCPC 1978 (ACTUALISATION 1988)
• CATALOGUE DES STRUCTURES DE CHAUSSEES
NEUVES SETRA LCPC 1977, (ACTUALISATION 1988)
• MANUEL DE CONCEPTION DES CHAUSSEES
A FAIBLE TRAFIC SETRA LCPC 1981,
• CATALOGUES REGIONAUX
Cependant les contraintes particulières au milieu urbain et en particulier le souci de
diminuer l'épaisseur mise en œuvre peuvent conduire le projeteur à proposer des
solutions de renforcement utilisant les techniques d'ENROBES A MODULE ELEVE (EnME).
En particulier, les solutions de rechargement avec ou sans fraisage et les solutions de
réfection sur une faible épaisseur sont bien adaptées à l'utilisation de ces matériaux.

Le but de ce document est de permettre au projeteur de prédimensionner ce type de
renforcements pour les CHAUSSEES SOUPLES.
Contrairement aux matériaux classiques dont les caractéristiques sont relativement
homogènes, la multiplicité des procédés existants ne permet pas de proposer un
dimensionnement unique. A l'occasion d'un appel d'offres, chaque proposition devra
donc être justifiée par un calcul spécifique prenant en compte les caractéristiques réelles
des matériaux.
Les tableaux de dimensionnement proposés dans ce document sont seulement
destinés à permettre l'établissement de projets, et de vérifier la faisabilité de
solutions de base, qu' en tout état de cause, on comparera aux solutions classiques
avant de les soumettre à appel d'offres.
Ce document est un complément du guide méthodologique «Réhabilitation des Chaussées
en traversée d'agglomération» auquel le projeteur se reportera pour mettre au point
son projet.
AVERTISSEMENT:
Les dimensionnements proposés résultent de calculs théoriques. Le nécessaire
calage entre les résultats de ces calculs et le comportement réel des matériaux n'a
pu avoir lieu à ce jour étant donné l'apparition relativement récente de ces
techniques. Il est donc vraisemblable qu'une actualisation de ce document sera
réalisée d'ici quelques années.

Chapitre 2
Les enrobés à module élevé
(EnME)
Dans la suite de ce document, seront appelés enrobés à module élevé (EnME), des
enrobés dont le module complexe E > 11 000 MPa (110 000 bars) (à 15° et 10Hz).
Les caractéristiques précises du matériau pris comme référence pour mener les calculs
sont données en annexe 4.
A l'heure actuelle, ce type d'enrobés nécessite une couche de roulement (*) que l'on
aura souvent intérêt à prévoir mince ou très mince (2 à 4 cm). Les exemples de
dimensionnement seront donnés avec une couche de roulement de 4 cm pour la réfection
en épaisseur limitée et de 2 cm pour les rechargements, une correction pouvant être
appliquée pour des épaisseurs différentes. Les granulats utilisés devront être adaptés au
dimensionnement et être conformes aux spécifications relatives aux granulats pour
chaussées (SETRA).
(") Les entreprises travaillent à la mise au point de matériaux de ce type qui aient, en plus, des caractéristiques de couche de
roulement.

8
PRECAUTIONS A PRENDRE A LA MISE EN OEUVRE
L'enrobé à module élevé pourra être mis en œuvre, à la niveleuse, ou éventuellement au
finisseur, en une ou plusieurs couches, suivant sa granularité et l'épaisseur à mettre en
œuvre;.
Pour -ester en accord avec les hypothèses de calcul (interfaces collées), on portera une
attention particulière au collage des couches. Il est important dans les cas de réfection
en épaisseur limitée de mettre en œuvre l'EnME le plus rapidement possible après avoir
ôté les couches supérieures, la fondation de la chaussée étant particulièrement vulnérable,
une fois découverte.
Les conditions théoriques de mise en œuvre devront être respectées. En particulier, les
conditions de température et de compactage devront être particulièrement soignées.
La plupart des enrobés à module élevé ont une forte teneur en liant et une compacité
élevée. De ce fait, ils présentent des caractéristiques d'adhérence moyennes, voire
mauvaises, aussi la mise en circulation avant réalisation d'une couche de roulement ne
doit s'effectuer qu'en prenant de nombreuses précautions (signalisation).

Chapitre 3
Les paramètres nécessaires
au dimensionnement
1. INTRODUCTION
Les études (cf : chapitre 3 du guide méthodologique) doivent fournir au projeteur les
éléments permettant de définir les paramètres entrant dans le dimensionnement:
• structure de chaussée en place :
- épaisseur de matériaux bitumineux e
- épaisseur de corps granulaire H
- épaisseur totale de l'ancienne chaussée H t = H + e
- profondeur de fraisage envisagée F
• caractéristiques mécaniques de l'ancienne chaussée :
- niveau de déflexion représenté : par la valeur moyenne de la zone homogène
(moyenne + deux écarts-types)
- rayon de courbure (utile pour les chaussées à assises traitées et les très forts trafics)
• trafic lourd cumulé :
- donné sous forme d'un nombre d'essieux équivalents de 13 T (Ne) supporté pendant
une durée donnée.
• caractéristiques de l'ancienne chaussée vis-à-vis du gel :
- indice du gel des hivers de référence
- comportement de la chaussée lors des derniers hivers rigoureux
- gélivité et teneur en eau des différentes couches de la chaussée ainsi que du solsupport.
L'ensemble de ces données sera reporté sur un schéma itinéraire (cf. document réhabilitation
des chaussées en traversée d'agglomération) à partir duquel on s'efforcera de faire
apparaître des zones homogènes.

10
2. TRAFIC, LE PARAMETRE Ne
Afin de donner le maximum de souplesse à l'utilisateur, le paramètre de trafic Ne pris en
compte dans les tableaux de dimensionnement est le trafic total cumulé pour une durée
donnée, ramené à un nombre équivalent d'essieux standards (essieux de 13 tonnes).
En d'autres termes, Ne est le nombre d'essieux de 13 tonnes qui aurait fait subir à la
chaussée un dommage équivalent à celui provoqué par le trafic T réel qu'elle aura subi au
bout de sa durée de vie.
Ne est donc un nombre théorique qui dépend:
• de l'importance du trafic,
• de son agressivité,
• du type de chaussée choisi,
• de la durée de service.
Afin de pouvoir passer d'une méthode de dimensionnement à une autre, la correspondance
entre ce paramètre Ne et les classes de trafic habituelles est donnée en annexe 1
CALCUL DE Ne
Si le projeteur dispose de résultats précis (méthode d'analyse pondérale du trafic par
station type SATL) l'annexe 3 permet de calculer directement le trafic journalier équivalent.
En l'absence de tels résultats, on aura recours à la méthode suivante :
Les études fournissent au projeteur les quatre types de trafic lourd moyen journalier
annuel (Ti) par voie :
• trafic de transit,
• trafic local spécifique (trafic lourd lié à des activités industrielles locales),
• trafic local diffus (trafic lourd de desserte, livraisons etc.),
• trafic de transports en commun.
(cf chapitre 4 du guide méthodologique)

11
Calcul de Ne
Trafic
de transit
Trafic local
spécifique
Trafic local
diffus
Trafic transports
en commun
T 2
A chacun de ces 4 types correspond, suivant la structure envisagée, une agressivité
particulière A s .
Le trafic équivalent Ne est un trafic cumulé pour une durée de service choisie. Il faut donc
choisir un facteur de cumul C fonction de la durée de service et du taux de croissance.
On obtient alors Ne en appliquant la formule :
Ne = [ S AjTj ] x C x 365
On trouvera ci-après les méthodes d'évaluation des A ( (pages 12 et 13) et un tableau de
valeurs de C (page 14).

12
CALCUL DE L'AGRESSIVITÉ DU TRAFIC
Rappel théorique
Pour un type de structure de chaussée donnée, on peut définir l'agressivité A d'un essieu
(par rapport à un essieu standard 13 tonnes en France).
Si la charge de l'essieu est Q,
150 PL/jour MJA
• trafic local «diffus» : sauf justification particulière, on pourra prendre A 3 = 0,4
• trafic T.C : le tableau ci-après précise par type de véhicule le coefficient d'agressivité.
Dans le cas où plusieurs types de bus coexistent on pourra calculer l'agressivité
moyenne :
où les Ni représentent le nombre de véhicule par catégorie.

13
Présentation des silhouettes des véhicules
et des coefficients d'agressivité associés A 4
Coefficients
d'agressivité Aj
Silhouette
N"
Kxempk'S
P.T.C.
(tonnes)
Répartiti >n du P.T.C. | )ar essieu
avant milieu arrière
BB/GB/GNT
la
RENAULT SC 10
RENAULT
S105R
14.5 a 15 1
7 à 7.5 t
«
7.5 t
(1.20
Autobus
lb
RENAULT
S 105 RA
15.2 t
7t
X
8,2 t
0.2h
f
'II' A llï)
2a
KASSBOHRER S 130
HEULIEZ 307 (Mil
BERLIET PR100PA
RENAULT PR100M1
RENAULT R312
16 a 17,5 t
6 à 6.5 t
X
10,4 à 11,21
0.44
Autobus
2b
RENAULT
P70-U
11 t
4.1 t
X
7.7 t
0.08
3
KASSBOHRER SG 180
24 t
6,5 1
10 t
7,5 t
0.42
Autobus articulé
4
HEULIEZ 307 101
SAVIEM SG 220
RENAULT PR 180
23,6 ta 261
6,21 à 71
8.6 à 10t
7ftll.lt
0.41
Autobus articulé
s
RENAULT
ER100H
181
6.1 t
X
11.91
0.64
Trolleybus
RENAULT PER 180
Articulé
28.3 t
6.4 t
10.2 t
11.71
0,91
Trolleybus articulé
O essieu à roues simple
• essieu à roues jumelées
Nota : Les valeurs de A contenues dans le tableau ont été établies pour le poids total en charge
en retenant ces valeurs d'agressivité alors que la valeur moyenne de la charge en service est
l'examen des taux de remplissage moyens des véhicules).
On dispose i one d'un eoeff eient de sécurité
plus faible (d ; l'ordre de 0. 7 P.T.C. d'après
Pour des voies réservées aux transports en commun, il convient de multiplier le coefficient
A 4 par un coefficient de canalisation égal à : 1.6 si la largeur de la voie est supérieure à 3 m
(marquage non compris), 1.9 sinon.

14
FACTEUR DE CUMUL : C
Le tableau ci-après donne les valeurs du facteur de cumul C.
\\l)urée de service
^s. (années)
Taux de ^s.
croissance % >v
8
10
12
15
18
20
25
-4
7
8,4
9.7
11.4
13
13.9
16
_2
7.5
9.1
10,8
13,1
15.2
16.6
19,8
(I
8
10
12
15
18
20
25
•>
cS,6
1(1.9
13.4
17,3
21,4
24.3
32
4
9.2
12
15
2(1
25.6
29,8
41,6
6
9.9
13,2
16.9
JTL ^
30.9
36,8
54,9
7
10,3
13,8
17.9
25,1
34
41
63.2
S
10,6
14.5
19
27.2
37.5
45.S
73.1
Pour des valeurs différentes, on pourra calculer C par la formule suivante :
(1 +T 7100)"- 1
T /10(F
T étant le taux de croissance exprimé en %
n étant la durée de service en années

15
Chapitre 4
Rechargement avec ou sans
fraisage préalable
On suppose, avant de commencer l'étude de rechargement, que le schéma itinéraire, qui
regroupe les observations faites sur l'état de la chaussée, a été établi au préalable. Sur ce
schéma itinéraire, apparaissent les paramètres principaux dont l'analyse permet le
sectionnement de la chaussée en tronçons homogènes. Ces paramètres constituent les
entrées de tableaux qui définissent les solutions de rechargement possibles.
Les hypothèses de dimensionnement sont les mêmes que celles de l'actualisation du
Guide de renforcement des chaussées souples. En particulier, les
ci-après ne tiennent pas compte d'un éventuel besoin de reprofilage. ce dernier est
donc à prévoir en plus.

15
DEMARCHE DU DIMENSIONNEMENT DES RECHARGEMENTS
Cj
pas de fraisage
et couche de roulement
Solution avant prise
en compte du gel
R = Ro + 2BB
Couche de roulement
Solution avant
prise en compte
du gel :
R = R - Ar + 0,6 F + couche de roulement
Vérification au i>el
(indice d'alerte)
Solution R ou R
Epaisseur
d"EnME=:8cm
Solution BB classique
SOLUTION RETENUE

17
1. DEFINITION DES PARAMETRES NECESSAIRES
CHAUSSEE EN PLACE :
Elle est définie par l'épaisseur de matériaux bitumineux :
e-, < 5 cm
5 cm < e 2 < 10 cm
e 3 > 10 cm
Remarques :
• rappelons que seules les chaussées souples sont traitées dans ce document
• si les enrobés en place sont très faïences, il conviendra de réduire d'une classe
l'épaisseur e.
CARACTERISTIQUES MECANIQUES DE L'ANCIENNE CHAUSSEE
Le comportement mécanique de la chaussée sera caractérisé par le paramètre Cj qui
intégrera :
• le niveau de déflexion moyen de la zone homogène (moyenne plus deux écarts types) d,
• le cas échéant, le rayon de courbure caractéristique.
déflexion 1/100 mm
5 ,°
7 , 5 1 °
1 f
2 °
classe C. C, C 2 C 3 C 4 C 5 C
'I 2 3
'6
3 °
Remarques :
• le rayon de courbure ne sera pas mesuré systématiquement.
(à réserver aux trafics tels que Ne > 4.5 x 10 6 ). Il peut permettre aux laboratoires de
reclasser la plate-forme support. (Cf annexe 4)
• la définition du rayon de courbure caractéristique est délicate et devra être faite par un
laboratoire compétent.
NOTA : On peut remarquer que la présentation des tableaux de dimensionnement permet
de faire le calcul «à l'envers» c'est-à-dire de déterminer la durée de vie prévisible de la
chaussée en fonction des épaisseurs mises en œuvre.

18
2. DIMENSIONNEMENT
Le tableau suivant donne l'épaisseur de rechargement R o nécessaire sans fraisage
préalable pour un EnME de module = 14 000 MPa à 15° et 10Hz (voir annexe 4)
La valeur R o indiquée dans le tableau est calculée pour une couche de roulement de
2 cm.
TABLEAU DES R o
NclxlO 6 )
V
C,
c 4
e.
e ;
e,
£|
e-,
e,
ei
e : e,
e.
e 2 e 3
e l
7 à 12
14
13
11
16
16
15
19
19
18
4,5 à 7
12
8
15
13
11
18
17
17
2,75 à 4,5
" • ii.nl
() . ll.nl
12
10
8
15
15 14
18
17
16
1.75 à 2,75
4 • ll.nl
10
i
14
13
12
16
16
15
1.25 à 1. 7 5
12
10
8
14
13
12
16
16
15
0,9 à 1,15
10
8
13
12
10
15
15
14
0,5 à 0,9
h
.ii.nl
10
9
13
12
II
0,3 à 0,5
8
11
10
9
ATTENTION
LES VALEURS DE R o INDIQUEES EN ROUGE SONT INFERIEURES AU MINIMUM
TECHNOLOGIQUE. ELLES NE PEUVENT EN AUCUN CAS ETRE MISES EN OEUVRE
DANS CES EPAISSEURS.
IL S'AGIT DE VALEURS THEORIQUES NECESSAIRES POUR DEFINIR UNE SOLUTION R
DEFINITIVE LORSQUE LES MAJORATIONS QUI Y SONT APPLIQUEES (fraisage) PER-
METTENT D'OBTENIR UNE EPAISSEUR D'EnME SUPERIEURE à 8 cm.
Nota : L'emploi d'EnME est à comparer avec des solutions de rechargement avec une
GB classique qui peut s'avérer économique.

19
FACTEUR DE CORRECTION
Facteur de correction à apporter à la valeur R pour une épaisseur de la couche de
roulement : E =t= 2 cm
A r =
LA SOLUTION DE RECHARGEMENT SANS FRAISAGE SERA
R = R o - Ar + couche de roulement
CAS DE FRAISAGE PREALABLE AVANT RECHARGEMENT
Le matériau fraisé étant remplacé par des matériaux à module élevé, il en résulte un gain
d'épaisseur qui rend ces derniers particulièrement adaptés à cette solution.
La valeur R trouvée précédemment sera majorée d'une épaisseur tenant compte de
l'épaisseur fraisée F :
R = R o - Ar + 0,6 F + couche de roulement
NOTA TRES IMPORTANT
Dans le cas d'une chaussée souple (Enrobés sur grave non traitée), l'épaisseur maximale
fraisable sera définie de telle manière qu'il reste 2 cm d'enrobés en place ((
m). Si, pour des
raisons de respect du niveau final, on est amené à fraiser plus, il faut alors fraiser jusqu'à
l'interface, on est alors ramené au cas de réfection partielle (cf chapitre suivant). Enfin s'il
existe des interfaces décollées au sein de la couche bitumineuse en place, on veillera à
fraiser au moins jusqu'à cette interface.
VERIFICATION AU GEL
(se reporter au chapitre 6)

20
Exemple I :
Chaussée en traverse, à dimensionner pour A/e = 2,5 x 10 6 ,
niveau de déflexion = 80/100 mm, épaisseur d'enrobés e = 7 cm très faïences.
Ne = 1,75 à 2,75 x10 6
Cj = C 3
e = e,
R 0 =10cmEnME
d'où le dimensionnement suivant :
R = 10EnME + 2BB
Si on choisit de mettre en place une épaisseur de couche de roulement de :
4 cm on a alors Ar = 1 cm
d'où la solution :
R = 9 EnME + 4 BB
Un fraisage préalable serait limité à 3 cm d'où un rechargement R après fraisage de
R - 11 EnME + 4 BB ou 12 EnME + 2BB.
Exemple II
Chaussée en traverse à dimensionner pour Ne = 5 • 10 6 essieux équivalents, niveau de
déflexion = 60/100 mm, épaisseur d'enrobés e = 14 cm, couche de roulement = 2 cm.
Ne = 4,5à7x10 6
Cj = C 2
e = e 3
RO = 7 cm EnME
Cette épaisseur est inférieure au minimum technologique, c'est le domaine des enrobés
classiques.
Cependant, si avec les mêmes hypothèses, on envisage de réaliser un fraisage préalable
de 10 cm la solution R finale devient :
R = (R o + 0,6F) EnME + 2BB
d'où la solution :
R = 13EnME + 2BB

21
Chapitre 5
Réfection de chaussée
à épaisseur de structure limitée
Lorsque, par exemple :
• l'espace disponible fixé, par le niveau des seuils d'une part et par la couverture des
réseaux d'autre part, ne permet pas la mise en œuvre d'une structure classique,
• les délais de réalisation des travaux sont trop courts pour permettre une réfection
classique,
on peut être amené à rechercher des solutions de réfection moins épaisses en ayant
recours aux EnME
NOTA : Les graves bitume au bitume pur telles qu'elles sont formulées actuellement
permettent également de réaliser des structures très intéressantes au plan des
épaisseurs. (Se reporter à l'annexe 2 : tableau de dimensionnement d'une structure grave
bitume tiré de l'actualisation 1988 du catalogue SETRA LCPC).
La démarche à suivre est indiquée par l'ordinogramme ci-après :

22
DEMARCHE DU DIMENSIONNEMENT DES REFECTIONS
EN EPAISSEUR LIMITEE
Profondeur
de décaissement
envisagée
\
DETERMINATION DE LA CLASSE DE PLATEFORME
Cas où le décaissement
laisse moins de 10 cm
de chaussée en place
Cas où le décaissement
laisse plus de 10 cm du
corps de l'ancienne chaussée
ICPj
Ne \
CPi
Solution exemple
Se
A sous couche (GNT. GR M )
A couche de roulement
Solution S = Se + ZA + couche de roulement
I
Vérification au gel
(chapitre 6)
i
Solution S, S' ou S"

23
1. PLATE-FORME SUPPORT DE CHAUSSEE
Suivant la profondeur de terrassement et la constitution de l'ancienne chaussée, on
pourra effectuer une réfection soit complète soit partielle de chaussée (avec conservation
de tout ou partie de la fondation existante).
On distinguera deux cas :
• le cas où le décaissement nécessaire se réalise au sein de la fondation existante
(plate-forme CPi),
• le cas où l'on atteint les 10 derniers cm de cette fondation ou le sol support,
(plate-forme CPj)
Pour tenir compte du comportement réel des sous-couches en place, on peut
déterminer la classe de portance à partir :
• des valeurs caractéristiques des déflexions, (moyenne + deux écarts types)
• de l'épaisseur totale (enrobés compris) de l'ancienne chaussée : H t ,
• de l'épaisseur d'enrobés en place : e,
• de la profondeur de décaissement.
Les tableaux ci-après permettent cette détermination :

24
DETERMINATION DE LA CLASSE DE PORTANCE
CAS 1 La structure envisagée permet de conserver plus de 10 cm du corps de
l'ancienne chaussée.
Epaisseur totale anc. ch CL
Profondeur de déiGlissement
Déflexions
avant travaux
10
5- m
• 10
< 5
5- 10
> 10
< 5
5 - 10
in
> 50 cm < 50 cm
< 20 cm > 20 cm < 20 cm > 20 cm
renforcemenl non nécessaire
CP3
CP2 +
CP1 +
CP 1-
CAS 2 Le décaissement envisagé atteint le sol support ou laisse moins de 10 cm du
corps de l'ancienne chaussée
Déflexions
avant
travaux
Noir
en
place
Epaisseur totale ancienne chaussée
(y compris matériaux liés)
< 25 cm 25 - 50
< 50 (Cl) renforcement non nécessaire
50 - 75
(C2)
75 - KM)
(C3)
100- 150
(C4)
150-200
(C5)
200 - 300
(C6)
10
10
10
10
CP3
CP2 +
CP1 +
CP2-
CP2-
CP1-
CP2 +
CP2-
CP1 +
II'1-
CP0*
* Cas en principe rarement rencontré, il est nécesssaire de prévoir des travaux spécifiques.
NOTA : Dans le cas où l'on atteint les dix derniers centimètres de cette fondation et que l'on est
amené à remanier le sol support pour la mise en place de réseaux par exemple, il est préférable
de déterminer la portance de la plate-forme à partir des caractéristiques géotechniques du sol.
(cf catalogue des structures).

25
Exemples d'utilisation :
1. La déflexion est comprise entre 75/100 et 100/100 mm. L'épaisseur d'enrobé en place
est supérieure à 10 cm.
Dans le cas où l'ancienne chaussée avait une épaisseur totale H, inférieure à 40 cm, on
choisira CP2- quelle que soit la profondeur de terrassement.
Si, par contre, l'épaisseur d'enrobés en place est comprise entre 5 et 10 cm, on
prendra CP2- si on est amené à décaisser de plus de 20 cm et CP2+dans le cas
inverse.
2. Chaussée d'épaisseur totale H t = 25cm et e = 7cm.
La déflexion est égale à 50/100 mm.
La structure envisagée nécessite un décaissement d'environ 20 cm.
Le fond de décaissement se trouve à l'intérieur des dix derniers centimètres de la
structure en place, on a donc à faire au cas n°2 . Le tableau correspondant indique une
classe de portance CP3.

26
2. DIMENSIONNEMENT D'UNE NOUVELLE STRUCTURE
La recherche d'une solution type se fait en utilisant les quatres tableaux suivants :
Les tableaux 1 et 1bis ci-après permettent de déterminer des structures à couches
d'assises entièrement en enrobés à module élevé (EnME) (sans couche non traitée autre
que la couche de réglage), à partir du trafic cumulé et de la classe de portance CP, les
caractéristiques de l'EnME étant celles définies ci-avant (chapitre 3), l'épaisseur de la
couche de roulement étant de 4 cm.
Le tableau 2 permet de corriger les épaisseurs d'EnME pour des épaisseurs de la couche
de roulement différentes.
Le tableau 3 permet de déterminer la réduction d'épaisseur d'EnME pour tenir compte de
l'épaisseur de l'éventuelle couche non traitée mise en œuvre sous l'EnME. (Grave Non
Traitée (GNT) ou Grave Recomposée Humidifiée (GRH) exclusivement).
Ces augmentations et réductions d'épaisseur peuvent se cumuler.
Tableau 1 : Structures à couches d'assises entièrement en enrobés à module élevé
(EnME) avec conservation d'une partie de l'ancienne chaussée (> 10 cm).
Couche de roulement de 4 cm.
SOLUTIONS Se
i— Ne
— 12
•— 7
— 4,5
— 2,75
— 1,75
— 1,25
— 0,9
— 0,5
— 0,3
CP3
18
16
14
13
CP2 +
21
14
17
16
15
14
CP2-
24
22
20
l >
17
16
15
CP1 +
27
25
23
22
20
19
18
17
CP1-*
30
28
26
25
23
2">
20
19
* prévoir systématiquement une sous couche GRH ou GNT

27
Tableau 1 bis : Structures à couches d'assises entièrement en enrobés à module
élevé (EnME) avec décaissement de la totalité de l'ancienne chaussée (H restant
< 10 cm). Couche de roulement de 4 cm.
SOLUTIONS Se
- Ne
12
7
4,5
2,75
1,75
1,25
O.M
0,5
0,3
CP3
19
18
17
16
15
14
13
12
CP2+
23
22
20
1')
18
17
16
15
CP1 +
30
28
27
25
24
23
22
20
CP2-
2d
25
23
22
21
20
19
17
(1-1-
33
31
30
28
27
26
25
23
* prévoir systématiquement une sous couche GRH ou ONT
Tableau 2 : Correction de l'épaisseur en fonction de l'épaisseur de la couche de
roulement.
Abouche de roulement
Epaisseur de la couche de roui'
->
4
6
Correction d'épaisseur A cm
+ 1
(1
- 1
Tableau 3 : Diminution de l'épaisseur en fonction de l'épaisseur de sous couche
(GNT ou GRH)
A 2 sous couche
Classes de portance (CP)
Epaisseur de
fondation non traitée
2()cm
^
CP3
->
— j
-4
CP2
- 1
— 3
CPl
-1
La solution S avant prise en compte du gel sera :
S = Se + A 1 + A,
NOTA IMPORTANT :
Les enrobés spéciaux utilisés aujourd'hui en couche de roulement ne possèdent pas
des modules élevés ; il ne faut donc en aucun cas réduire l'épaisseur d'EnME prévue
en Se.

28
3. EXEMPLES DE DIMENSIONNEMENT
Exemple I
Chaussée existante : H = 27 cm, e = 8 cm d'où Ht = 35 cm
déflexion caractéristique d = 70/100 mm
On veut dimensionner pour un trafic équivalent Ne = 2.10 6
Le niveau de la chaussée existante ne doit pas être surélevé.
On suppose que le décaissement nécessaire est inférieur à 20 cm, soit une classe de
plate-forme CP3
Le tableau 1 donne Se = 13 cm
On souhaite choisir une couche de roulement de 6 cm
le tableau 2 donne une correction de - 1 cm
D'où une solution avant prise en compte du gel : S = 12 EnME + 6 BB
La vérification au gel (cf chapitre suivant) conduit à une solution Se' = 17 cm
Mais la solution S' associée impose un décaissement supérieur à 20 cm la classe de
plate-forme à prendre en compte dans ce cas est donc CP2+
d'où
Se' = 19 EnME
S' =18EnME + 6BB
Exemple II
1) Chaussée existante H = 23cm, e = 5cm, H t = 28 cm
Déflexion caractéristique d = 120/100 mm
Trafic équivalent Ne = 10 6
On désire baisser le niveau actuel de la chaussée
On envisage un décaissement de 25 cm ; l'épaisseur restante de la chaussée en place
es: inférieure à 10 cm. On est dans un cas de décaissement complet
La classe de la plate-forme à prendre en compte : CP1 +
Le tableau 1 bis donne Se = 23cm d'où S = 23 EnME + 4 BB
2) Si on suppose que la recherche d'une meilleure protection au gel et la nécessité d'un
bon compactage de l'EnME, conduisent à mettre en place une couche de grave non
traitée de 30 cm
Le; tableau 3 donne une correction de - 2 cm d'où la solution :
S = 30 GNT + 21 EnME + 4 BB
Toutefois, avant de retenir une solution de ce type, on la comparera avec une solution :
à base de grave bitume classique équivalente.
Le tableau donné en annexe donne une structure (avant prise en compte du gel) :
S = 12GB + 12GB + 6BB
voire une solution semi-rigide (catalogue des structures plate-forme PF1) :
20 GH + 22 GH + 6 BB

29
Chapitre 6
Vérification au gel/dégel
ORGANISATION DU CHAPITRE
1. Rechargement avec ou sans fraisage.
Réfection avec conservation d'une partie de l'ancienne chaussée (> 10 cm)
2. Réfection avec conservation d'une épaisseur d'ancienne chaussée inférieure à 10 cm à
partir du sol
3. Détermination de l'indice d'alerte IA

30
1. RECHARCxEMENT AVEC OU SANS
FRAISAGE PRÉALABLE
RÉFECTION AVEC CONSERVATION
D'UNE PARTIE DE L'ANCIENNE CHAUSSÉE (> 10 cm)
La vérification au gel-dégel pour un rechargement R ou pour une structure S donnés
consiste à comparer le gel transmis à la base du rechargement R ou de la structure
S avec le gel admissible à la surface de leur support.
Le gel transmis à la base du rechargement R ou de la structure S est exprimé par un
index YT. Cet index est fonction du rechargement ou de la structure et de l'indice de gel
de référence IR pour lequel on veut le protéger. Il est déterminé au 6.1.1. ci-après.
Le gel admissible à la surface du support (ou plate forme) du rechargement ou de la
structure est exprimé par un index YPF fonction de la gélivité du sol support ainsi que de
la nature et de l'épaisseur des couches d'ancienne chaussée laissées en place ou de la
fondation non traitée qui aurait été rapportée. Cet index YPF est déterminé au paragraphe
1.2. 3i-après.
IR
Rechargement ou structure
BB + ENME
ancienne chaussée
sol support
YT
YPF
La comparaison de YT et YPF conduit aux cas suivants :
YT < YPF : la solution S ou R convient
YT > YPF : on recherche une solution S' ou R' qui convienne ou l'on calcule un indice de
gel d'alerte correspondant à S, R, S' ou R'
NOTA : Si l'objectif de mise hors-gel n'est pas prioritaire et que le comportement de la
chaussée lors des derniers hivers rigoureux s'est avéré correct (pas de dégradation
de type structurel au dégel et pas de protection directe ou indirecte par les
barrières de dégel), on admettra que l'indice de gel d'alerte de l'actuelle
chaussée est égal au plus fort des indices de gel des hivers considérés.

31
1.1. DETERMINATION DE L'INDEX YT DE LA STRUCTURE OU DU
RECHARGEMENT
On lit la valeur de YT sur les abaques n° 1 et 2 (p 34 et 35) à l'intersection de l'axe Y avec la
droite joignant les points correspondants à S ou R et IR.
1.2. DETERMINATION DE L'INDEX YPF DE LA PLATE FORME
Gélivité du sol support (Qs)
L'essai de gélivité permet d'apprécier la gélivité du sol support (non gélif SGn, peu gélif
SGp, très gélif SGt) selon la classe trouvée, on adopte pour le sol une quantité de gel
admissible.
Qs = + -x
Qs = 2,5
Qs = 0
si le sol est classé SGn
si le sol est classé SGp
si le Sol est classé SGt
REMARQUE
Dans les cas où il ne sera pas possible de disposer de résultats d'essai de gonflement, on
pourra adopter les classes de sensibilité au gel mentionnées dans le tableau ci-dessous.
On attire toutefois, l'attention du projeteur sur le fait que les critères géotechniques ne
suffisent pas à bien caractériser la gélivité d'un sol, l'application brutale du tableau peut
conduire à des écarts importants avec la réalité.
NATURE DE SOL
Dl.D2.D3. D4
A4.Bl.B2.B3.B4
Al. A2. A3. B5. B6. El
CLASSE DE GELITIVITE
POTENTIELLE
SGn (non gélif)
SGp (peu gélif)
SGt (très gélif)
Gélivité du corps granulaire (Qg)
On adopte pour cette couche.
Qg = +^ si la couche est non gélive
Qg = 2,5 si la couche est peu gélive
Qg = 0 si la couche est très gélive.
Sont a priori classés non gélifs les corps de chaussées traités en pénétration ou
imprégnation (pour la partie effectivement pénétrée ou imprégnée), ainsi que les milieux
granulaires non pollués (teneur en fine inférieure à 5 %) et ceux dont la fraction 0/5 est
inférieure à 10 %.
Dans tous les autres cas, on conduit l'essai de gélivité sur la fraction 0/5 ou 0/20 de la
couche granulaire et on classe le matériau de chaussée en fonction de la pente obtenue et
de l'importance pondérale de cette fraction.
En l'absence d'essai de gonflement, on adoptera les classes de sensibilité au gel
mentionnées dans le tableau ci-dessus. Il conviendra également de tenir compte de la
teneur en eau maximum prévisible du matériau de chaussée pour apprécier sa gélivité.

32
Détermination de l'index YPF du support du rechargement R ou de
la structure S.
L'ancienne chaussée est caractérisée thermiquement par deux paramètres A et P qui
dépendent de sa nature
( H,miii,i!
Siliceux
et silicocalcaire
Calcaire
Laitier
A
0,13
0,15
0.22
P
0.90
0.80
0.70
On note :
Pour les rechargements:
- H l'épaisseur non gélive (en cm) du corps granulaire de l'ancienne chaussée
- e l'épaisseur (en cm) d'enrobé en place après fraisage éventuel.
Pour les réfections partielles :
- H = l'épaisseur non gélive du corps granulaire restant en place.
On oeut alors déterminer YPF par la formule :
YPF = X + 0,1 e
où
X = A.H. + Qs/P
REMARQUE
Si la partie inférieure de l'ancienne chaussée est polluée et gélive, on ne la prend pas en
compte dans l'épaisseur H du corps de chaussée et on détermine Qs en fonction de la
classe de sensibilité au gel du sol-support. Il existe cependant une exception à cette règle,
quand le sol-support est classé SGt et la partie polluée SGp : on procède alors comme
suit :
• Si l'épaisseur polluée est supérieure ou égale à 20 cm, on prend Qs = 2,5 et on effectue
les calculs avec l'épaisseur réduite non gélive de l'ancienne chaussée.
• Si l'épaisseur polluée est inférieure à 20 cm on prend : Qs = 0 et on effectue les calculs
avec l'épaisseur totale de l'ancienne chaussée restée en place.

33
1.3. CHOIX DE LA SOLUTION
La comparaison de YPF et YT peut conduire aux cas suivants
• YT YPF + 2,5
La solution R' ou S" n'est pas suffisante.
- On retient une solution plus épaisse R" ou S", S'il en existe une et on calcule l'indice
d'alerte IA qui peut être supérieur ou égal à IR.
- On retient R' ou S'et on détermine son indice d'alerte IA < IR.

ABAQUE 1
TRAVERSES, RECHARGEMENTS EN EnME
DETERMINATION DE L'INDEX Y, ET DE L'INDICE IA
RouR'
(EnME + BB)
10 12 14
+ + + + +
11 13 15
17 19
+ + f
21 23
60
70
80 90 100
125
150
175 200
225 250 275 300
3 60 400
90 12 '3

ABAUUtZ
TRAVERSES - REFECTION DE CHAUSSEE A EPAISSEUR DE STRUCTURE LIMITEE
AU SEIN DU CORPS GRANULAIRE DE L'ANCIENNE CHAUSSEE
DETERMINATION DE L'INDICE DE GEL D'ALERTE IA ET DE L'INDEX Y 1
S ou S'
(EnME + BB)
14
1
18
1 9
2C
21
22 24
+ +
J -
23
30 ^ 32
26 28
31
27 29
125
150
30 0 350 400
IA
20
-•
h
10 11 12 13
H—

36
Tableau 1
Rechargement en Enrobés à Module Elevé dans le cadre de la vérification au gel-dégel
Solutions R'o
Ne (H) 6 )
el
C2
e2
e3
el
C3
e2
e3
el
C4
e2
e3
el
C5
e2
e3
el
C6
e2
e3
7 à 12
21
19
16
22
21
19
23
23
21
4.5 à 7
19
17
16
21
19
16
22 ' 21
19
2,75 à 4.5
17
17
15
19
17
15
^20
19
17
21
21
18
1.7* à 2,75
17
17
16
17
17
15
19
17
15
20
19
17
1,25 à 1,75
16
16
16
11
17
16
11
18
17
14
19
18
16
0,9 à 1,25
15
15
15
10
15
15
10
17
17
12
18
17
15
0,5 à 0,9
15
15
15
9
15
15
9
16
15
12
0.3 à 0,5
14
14 14
9
14
14
9
16
14
10
Nota
L'emploi d'EnME est à comparer avec des solutions de rechargement
économique.
avec une GB classique qui peut s'avérer
Tableau 2
Réfection Partielle (avec conservation d'au moins 10 cm de l'ancienne chaussée)
en Enrobés à module Elevé dans le cadre de la vérification au gel-dégel
Solutions S'e
Ne(x 10")
CP3
CP2 +
(T2
CP1 +
CP1-
7 à 12
21
23
25
28
30
4,5 à 7
19
21
24
26
29
2,75 à 4,5
18
20
22
24
27
1,75 à 2,75
17
19
21
23
26
1,25 à 1,75
18
19
22
24
0,9 à 1,25
17
18
21
23
0,5 à 0,9
18
20
21
0.3 à 0,5
19
20

37
2. REFECTION AVEC CONSERVATION D'UNE EPAISSEUR
D'ANCIENNE CHAUSSEE INFERIEURE A 10 cm
2.1. DETERMINATION DE L'INDEX YT DE LA STRUCTURE
On lit la valeur de YT sur l'abaque n° 3 page 38 à l'intersection de Taxe Y avec la droite
joignant les points correspondants à S et IR.
2.2. DETERMINATION DE L'INDEX YPF DE LA PLATE FORME
• si la plate forme est constituée par le sol support (épaisseur de chaussée restant en
place < 10 cm), on retient :
YPF = Qs
Nota : lorsque le sol support est classé très gélif (QS = 0), la protection au gel est quasi impossible sans interposition
d'une couche granulaire non gélive.
• si une couche non gélive a été rapportée ou obtenue par traitement du sol en place, on
retient :
YPF = Qs + z
z est donné dans le tableau ci-après en fonction de la nature de la couche non gélive
rapportée et de son épaisseur.
Valeurs de z
Epaisseur h n de matériaux
non gélifs*
de la plate-forme (cm)
< 10
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Matériaux [A]
0
0.8
2.1
3,5
4.8
6.2
7.7
9.1
10,5
11.9
13.3
Matériaux [B|, [C]
0
0,6
1,7
2,9
4.1
5,4
6,7
8.0
9,2
10.4
11.6
Matériaux [D]
0
0,4
1.3
2,4
3,5
4,6
5,8
6.9
8,1
9.3
10.5
Ou rendus non gélit's par un traitement approprié.
2.3. CHOIX DE LA SOLUTION
La comparaison de YPF et YT conduit aux cas suivants :
• YKYPF
La structure initiale S est retenue
• YT>YPF
On cherche une solution S' plus épaisse au moyen de l'abaque n°3 page suivante. La
solution S' se trouve à l'intersection de la courbe des valeurs de S avec la droite
joignant les points correspondants à YPF et IR
Si on ne trouve pas de solution satisfaisante vis-à-vis de l'hiver de référence, on
détermine l'indice d'alerte I A de la structure S ou d'une structure plus épaisse.

ABAQUE 3
TRAVERSES - REFECTION DE CHAUSSEE A EPAISSEUR DE STRUCTURE LIMITEE (ancienne chaussée non conservée)
DETERMINATION DE L'INDICE DE GEL D'ALERTE IA ET DE L'INDICE Y,
22
26
30
S ou S'
(EnME + BB)
'••>
19
23
25 2
" * 31 33
30C 350
•50
IA
20
3C
uo
-• h -I *-
•s

39
3 DETERMINATION DE L'INDICE D'ALERTE IA
L'indice d'alerte IA est l'indice de gel atmosphérique au- delà duquel la chaussée est
susceptible d'être insuffisante et nécessite des précautions au moment du dégel.
L'indice d'alerte se détermine de la façon suivante :
Rechargement ou réfection avec conservation d'au moins 10 cm
d'ancienne chaussée
• Si la solution R ou S est retenue, on lit IA sur l'échelle I des abaques 1 ou 2 en joignant
YPF à R ou S
• Si la solution R' ou S' ou une solution R" ou S" est retenue, on lit IA sur l'échelle I des
abaques 1 ou 2 en joignant la valeur YPF + 2,5 à R', S', R" ou S" .
Réfection sans conservation d'une épaisseur d'ancienne chaussée
au moins égale à 10 cm
• On lit IA sur l'échelle I de l'abaque 3 en joignant YPF à S ou S'

40
Exemple I
On désire assurer à la chaussée une protection vis à vis de l'hiver de référence d'indice
IR = SCPCxj.
Le trafic Ne = 2.8 10 6 , la déflexion d = 80/100, la couche de roulement en place est de 7
cm, la couche de roulement prévue est de 4cm.
La solution de rechargement avant prise en compte du gel est : R = 9 EnME + 4 BB (R o = 10 cm)
Le corps granulaire de l'ancienne chaussée est composé de 35 cm de grave siliceuse
propre.
Le so! support est un limon (classe RTR = A3)
1 Détermination de YT
L'abaque 1 donne pour R = 13 cm et IR = 80 : YT = 6.3
2 Calcul de YPF
Le corps granulaire est non gélif d'où :
Qg = + ^
Le sol support est considéré comme très gélif soit : QS = 0
YPF = AH + QS/P + 0.1e
A = 0.13 H = 35 e = 7 d'où: YPF = 5.25
On a : YPF < YT < YPF + 2.5 -> il existe une solution R'.
Le tableau des R o ' donne :
R o ' = 17 cm
d'où une solution : R' = R o ' - Ar + 4 BB, soit :
= 16EnME + 4BB
Si, pour des raisons de respect des seuils, on désire s'en tenir à la
solution R, On peut déterminer un indice d'alerte IA au moyen de
l'abaque 1.
IA - 60°C.j
Exemple II
Cas de réfection partielle (sans atteindre le sol) cf : exemple 1 du chapitre 5.
S= 12EnME + 6BB Se =13 cm Ne = 2.10 6 CP = CP 3
Le corps granulaire en place est une grave calcaire non gélive, le sol support est une grave
argileuse (B4).
On souhaite assurer à la chaussée une résistance à l'indice IR = 120°C.j
Évaluation de YT :
L'abaque 2 donne : YT = 7.1
calcul de YPF : QS = 2.5 Qg = + x A = 0.15 P = 0.8
après décaissement, l'épaisseur de chaussée en place est de l'ordre de 13 cm d'où
YPF = 13x0.15+ 2.5/0.8 YPF = 5,08
YPF < YT < YPF + 2.5 donc il existe une solution S'. Se' = 19*
d'où une solution
S' = 18EnME + 6BB
* La solution S'e est de 17 cm mais elle impose un décaissement plus profond qui implique un changement de classe de
portance (CP2 +) d'où S'e - 19 cm.

Annexes
SOMMAIRE
ANNEXE 1
Passage de Ne aux classes de trafic du catalogue des structures
ANNEXE 2
Réfection de structure en «grave bitume 8S»
ANNEXE 3
Calcul de l'agressivité des véhicules lourds à partir
d'histogrammes de charge
ANNEXE 4
Hypothèses retenues dans les dimensionnements
1. Paramètres communs
2. Paramètres pris en compte pour le rechargement
3. Paramètres pris en compte pour la réfection partielle
4. Hypothèses de dimensionnement au gel
42
43
44
46
47
50
51

Annexe 1
PASSAGE DE Ne AUX CLASSES DE TRAFIC DU
CATALOGUE DES STRUCTURES
HYPOTHESES :
CHAUSSEES NEUVES ET RENFORCEMENTS
EN GRAVE HYDRAULIQUE
RENFORCEMENTS GRAVE BITUME
Durée de vie = 20 ans
Croissance = 7 %
Durée de vie = 15 ans
Croissance = 7 %
Le tableau suivant permet de passer du Ne calculé pour des structures renforcées à base
d'EnME aux classes habituelles du catalogue.
Pour cela, il est nécessaire de se ramener à un nombre N d'essieux :
Structures à base d'EnME comportant moins de 20 cm de «noir» :
N = Ne / 0.8
Structures à base d'EnME comportant plus de 20 cm de «noir»
N = Ne
N/10 6 RENFORCEMENTS
GRAVES HYDRAULIQUES
ou CATALOGUE DES
STRUCTURES
RENFORCEMENTS
GRAVE BITUME
29,93
0
11,22
4,49
2,24
r 3
0,75
18,34
To
6,88
Ti
2,75
T,
1.38
T 3
0/6
RAPPEL
T 3 T 2 Ti To
50 160 300 750 2000

Annexe 2
REFECTION DE STRUCTURE EN «GRAVE BITUME 88»
TABLEAU DE DIMENSIONNEMENT
«GRAVE BITUME 88» + BB
Trafic équivalent
cumule
Ne/ 10,,
1 *)
1
1 "K
0.3
CP3
12 + 10 + S
10 + 10 + 8
10 + 10 + 8
10 + 10 + h
16 + 6
14 + 6
14 + 6
12 + 6
Classes de portana
14 +
CP2
14 + 12 + 8
12 +
12 +
10 +
10 +
10 +
14 + 8
12 + 8
12 + 6
10 + 6
10 + 6
10 + 6
16 + 6
12 +
16
14
14 1 14
12
12
12
CTl
12 • 11) + 8
• 16 • 8
14
14 l 12 1 6
12
• 12
• 8
t
6
6
6
H) * 6
Le dernier chiffre à droite représente l'épaisseur de BB.
Hors prise en compte du gel.

Annexe 3
CALCUL DE L'AGRESSIVITE DES VEHICULES LOURDS
A PARTIR D'HISTOGRAMMES DE CHARGE
L' application de la loi de MINER conduit à la formule suivante :
a
Q,
Neq = y / Q a / \ a
' \ y I • K + n,xZn t ( —) • K
1 2
13/
J \2x13,
3x13/
où Noq est le nombre d'essieux équivalents à l'essieu de référence (par jour)
n,, n jf n k sont les pourcentages respectifs de chacune des tranches de poids d'essieux
simples, tandem, tridem (ordonnées des histogrammes)
Q p Q, et Q k sont les charges de chacune des tranches pour chacun des types d'essieux.
(abscisses des histogrammes)
r^ est le nombre journalier moyen d'essieux simples
n 2 est le nombre journalier moyen d'essieux tandems
n 3 est le nombre journalier moyen d'essieux tridems
K et (( sont donnés dans les tableaux suivants
On obtiendra le nombre total d'essieux équivalents pour la durée de vie choisie : Ne , en
appliquant alors la formule suivante (cf Chapitre 3)
Ne = Neq x C x 365
où C est le facteur de cumul
Chaussée neuve traitée aux liants hydrauliques
a = 12
K =
12
Chaussée neuve ou renforcements bitumeux
a =
4
K =
1
Chaussée neuve mixte
a =
8
K = 1.5
* Si les résultats n 'apparaissent pas sous la forme indiquée à la page suivante, on modifiera la formule en conséquence.

HISTOGRAMME DES POIDS DYNAMIQUES
ESSIEUX SIMPLES
I 2 3 4 S 6 7 S 9 1() 11 12 1 3 14 1 _S 1 (•> 1 7 1 X 1 «• 2()
tonnes a I essieu
HISTOGRAMME DES POIDS DYNAMIQUES
ESSIEUX TANDEMS
0.30-
0.00
< 4 S 6 7 X 9 10 1 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25
HISTOGRAMME DES POIDS DYNAMIQUES
ESSIEUX TRIDEMS
I 2
î 4 s (, 7 X ') 10 11 12 H 14 15 Id 17 IX \ Zi) 21 22 23 24 25 2(i 2^ JS 2 l > 30 31
tonnes à l'essieu trident

Annexe 4
HYPOTHESES RETENUES DANS LES DIMENSIONNEMENTS
1. PARAMETRES COMMUNS
1.1. Classes de trafic
8 classes ont été retenues correspondant à des fourchettes de trafic cumulé (en
nombre d'essieux équivalents) Le calculs ont été faits sur les milieux géométriques
de classe, soit en million d'essieux :
classe
7
4,5
2,75
1,75
1,25
0,9
0,5
0,3
a
a
à
a
a
a
a
a
12
7
7
2,75
1,75
1,25
0,9
0,5
valeur de
calcul
9,15
5,6
3,5
2,2
1,5
1,05
0,67
0,38
1.2. Caractéristiques des matériaux
• Enrobé en place : module = 2000 MPa collé sur son support.
• Enrobé à haut module ayant servi dans l'exemple :
- module E = 14000 MPa (15°, 10 Hz) soit : E = 16700 MPa à 10°C
- Coefficient de poisson = 0,25
- Caractéristiques de résistance à la fatigue :
k1 =
10 6
Ne
- pente de la droite de fatigue b = 0,185
- £ 6 limite (15°C, 10Hz) = 160.10^ k2 = 1 (E 6 à10°C = 146.10" 6 )
- 8 e
O = constante
- coefficient de calage k4 = 1,1
- risque:
Ne = 4,5 à 12.10E06
Ne = 1,75 à 4,5.10E06
Ne = 0,9 à1,75.10E06
Ne = 0,3 à 0,9.10E06
risque = 2 %
risque = 5 %
risque = 12,5 %
risque = 25 %
d'où t = 2,050
d'OÙt= 1,645
d'où t = 1,175
d'Où t = 0,674

Dispersion sur les épaisseurs S H = 1 cm à 2,5 cm pour les rechargements
S H = 2.5 cm pour les réfections
Ecart type sur la loi de fatigue aN = 0,25
Liaison rechargement / support = collé
Couche de roulement prise en compte à raison d'1 cm EnME pour 2 cm BB.
1.3 Calculs
Les calculs ont été conduits avec le programme ALIZE
2. PARAMETRES PRIS EN COMPTE POUR LE RECHARGEMENT
2.1 Principes de dimensionnement
A partir des modèles décrits au § 2.4, on détermine l'épaisseur hc de rechargement
nécessaire en comparant les sollicitations données par ALIZE et les sollicitations admissibles,
on applique ensuite à cette valeur de calcul une correction dont la valeur est fonction
du critère dimensionnant.
soit hc l'épaisseur calculée
a) Critère dimensionnant t T
R n = hc-1,5-1
1,5 cm -^ reprofilage
1 cm —» couche de roulement très mince
b) Critère dimensionnant i : z
• On applique une correction pour tenir compte des dispersions d'épaisseur S H
On calcule une valeur H de la façon suivante :
Si hc est telle que H 15 cm
H = hc + tx1
H = hc + tx2,5
Si hc est telle que 10 cm < H < 15 cm
H=
I U,
où t est le fractile de la loi normale associée au risque (voir page précédente).
On tient compte du reprofilage en calculant une valeur H F = H - 1,5

Les valeurs de calcul hc 10 et hc 15 limites conduisant à H < 10 cm ou H > 15 cm ainsi
que les valeurs de H F dans ces cas là, sont données dans le tableau ci-après :
Neq(x10 6 )
4,5à12
1,75 à 4,5
0,9 à 1,75
0,3 à 0,9
hc 10 (cm)
8
8,4
8,8
9,3
H F (hc ss hc 10 ) (cm)
hc + 0,55
hc +0,145
hc - 0,325
hc - 0,83
hc 15 (cm)
9.9
10,9
12,1
13,3
H F (hc5= hc 15 )(cm)
hc + 3,63
hc + 2,625
hc+ 1,44
hc + 0,19
Si hc in < hc < hc I5
L'épaisseur Ro est obtenue en ôtant 1 cm pour tenir compte de la couche de roulement
très mince (e = 2 cm).
2.2 Déformations admissibles
La loi de déformations admissibles du sol support est celle prise pour les renforcements,
soit
8 Z admissible = 0,0225 Ne" 1/41
ï T admissible = k1 .k2.k3.k4 e 6
£ T à la température d'utilisation, i G à 10° C
Nota : Avec le matériau «moyen» pris en compte dans ce document, t- z est le paramètre
dimensionnant.
2.3 Classes de déflexion
5 classes de déflexion ont été définies,correspondant à celles du manuel de dimensionnement
des renforcements.
C, C2 C3 C4 C5 C6
d(1/100 ème ) 50 7 b 100 150 200 300
2.4 Modélisation
LES MATERIAUX DE RECHARGEMENT SONT SUPPOSES COLLES
Les modèles définis sont calés sur le haut de chaque classe de déflexion exemple : pour
C2 (50 à 75/100 èmes), modèle calé sur 75/100èmes.

Les modèles retenus sont indiqués dans les tableaux ci-après :
Modèles de chaussée retenus
Epaisseur
Module
Epaisseur
Module
Epaisseur
Module
Ancienne
chaussée
5 cm
25 cm
el
2000 MPa
4E
10 uni
20 cm
e2
2000 MPa
4E
15 cm
15 cm
e3
2000 MPa
4E
enrobe
en place
corps granulaire
sol
E
E
E
E = module élastique du sol support
Valeur de E sol pour chaque classe de déflexion
classe
C2
C3
C4
C5
C6
Déflexion
1/100° mm
75
100
150
200
300
Epaisseur BB
en place
5
m
15
5
1(1
15
5
10
15
5
10
15
S
10
15
Module du
sol E(en Mpa)
84
80
71
62
5 S
51
41
37
31
30
26
20
17
13
Nota : La classe CI (d < 50/100) ne nécessitant pas de renforcement (pour les chaussées souples) elle n'apparaît
pas dans les tableaux.
2.5 Rayon de courbure
Le rayon de courbure (Rc) est un paramètre qui peut permettre de déclasser la chaussée
si sa valeur est inférieure au niveau de rayon théorique calculé pour chaque classe Cj. Le
tableau ci-après donne les valeurs minimum de Rc pour chaque classe Cj. (Rc doit être
évaluée dans des conditions précises de température). Par exemple pour C2 et e2, il faut
Rc > 120 m. Si Rc est inférieur au mini de la classe, il faut choisir Cj+1 voire Cj+2.
Rayon de courbure
Déflexion (1/100)
el
e2
e3
Cl
50 à 75
85
120
165
C3
75 à 100
65
100
145
C4
100 à 150
45
75
115
C5
150 à 200
35
60
100
C6
200 à 300
25
50
85
Valeurs calculées à 15"C
e = épaisseur d'enrobé en place
Niveau de déflexion d : valeur moyenne sur la zone homogène
On considérera que la valeur moyenne du rayon de courbure est supérieure à la valeur
mini relative à d lorsque : 95 % des valeurs > à la valeur mini relative à d

3. PARAMETRES PRIS EN COMPTE POUR LA REFECTION PARTIELLE
3.1 Principes de calcul
On distingue deux cas :
• cas 1 : on reste à l'intérieur de la fondation de l'ancienne chaussée (il en reste plus de
10 cm)
• cas 2 : on atteint le sol support (ou il reste moins de 10 cm de l'ancienne structure).
La détermination des classes de plate-forme a été faite par comparaison entre les
défie

3.5 Calculs
On détermine les valeurs Se c de calcul, puis on applique la correction suivante pour tenir
compte de la nécessité d'un calage par rapport aux solutions de rechargement :
Se = Se, + K - 2 cm'
VALEURS DE K
Classe de
portance
CP 3
CP 2 +
CP 2 -
CP^
CP,-
K
1
2
3
4
5
' 2 cm pour une couche de roulement de 4 cm.
4. HYPOTHESES DE DIMENSIONNEMENT AU GEL
Les hypothèses de dimensionnement au gel-dégel, sont celles qui ont été prises dans le
Guide de dimensionnement des renforcements pour les rechargements et la réfection au
sein du corps de chaussée existant, et celles du Catalogue des Structures pour la
réfection atteignant le sol support.
Ces hypothèses combinent la prise en compte d'une résistance thermique et d'une
résistance mécanique.
On peut admettre :
• que les abaques sont applicables à tous les matériaux à module élevé.
• qu'une première approche des solutions R' et S' dans les cas de rechargement ou de
réfection au sein du corps de chaussée existant sera obtenue quels que soient les
enrobés à module élevé, par addition aux valeurs R o ou Se, les AR 0 ' et ÀS' e contenus
dans les tableaux de la page suivante.

A R'o
Ne (10")
el
C2
e2
e3
el
Cl
e2
e3
el
C4
e2
e3
el
C5
e2
e3
el
C6
e2
e3
7à 12
7 6
5
6
5
4
4
4
3
4,5 à 7
7
9
9
6
6
5
4
4
2
2,75 à 4,5
10
11
10
7
7
7
4
3
3
4
2
1.75 à 2.75
11
13
13
7
10
y
5
4
3
4
3
2
1,25 à 1,75
12
9
11
7
5
6
3
4
4
2
3
2
1
0,9 à 1,25
12
9
11
7
5
7
3
4
5
2
3
2
0,5 à 0.9
10
S
9
4
5
6
2
3
3
1
0,3 à 0,5
11

Ce document résulte du travail d'un sous-groupe du groupe de
travail sur la Réhabilitation des Chaussées en Traversée
d'Agglomération composé de :
MM. C. Babillotte
CETE de Lyon
M. Boutonnet L.R. de Nancy
J. Maribas L.R. d'Autun
P. Toulouse SETRA-CSTR
On se référera aux références bibliographiques du document
Réhabilitation des Chaussées en Traversée d'Agglomération.
Ce document est propriété de l'Administration, il ne pourra être utilisé ou
reproduit, même partiellement, sans l'autorisation du SETRA.
© 1988 SETRA

Ce document permet de prédimensionner des solutions
de renforcements par rechargement ou réfection partielle
en enrobés à module élevé. Il est particulièrement adapté
aux traversées d'agglomération pour lesquelles ce type de
techniques peut souvent servir de solution de base lors
d'un appel d'offres à variante larges.
This document allows one to predesign the strengthening
solutions through regravelling or partial reconstruction
with high stiffness bituminous concrète. It especially
convenient for cross town links for which this type of
technique rnay often be a basic solution to a call for bids
with large alternative possibilities.
"G 3a