Traitement et analyse de séries chronologiques continues de ...
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Partie 5 – Chapitre 14 : Modèles de type Accumulation-Erosion-Transfert Deq² Sh ( eq) ( sin ) Eq. 14.36 8 avec : 2 h 2acos 1 D eq eq Eq. 14.37 avec δ l’angle au centre de la canalisation équivalente pour la hauteur d’eau h eq . Il s’agit donc d’estimer à chaque pas de temps la valeur de h eq à partir de la valeur de Q ex . On utilise pour cela le modèle de Manning-Strickler dans le sens inverse : h 1 f ( ) Eq. 14.38 eq Q ex avec f -1 la fonction réciproque du modèle de Manning-Strickler noté f : Q 1/ 2 2/3 ex f ( heq) Ieq KMS S( heq) Rh ( heq) Eq. 14.39 Étant donné qu’il n’existe pas de formule analytique simple pour l’expression de f -1 , l’estimation de h eq ne peut se faire directement. Une première méthode consiste à estimer h eq numériquement (méthode de Newton par exemple), cependant cette méthode requiert des temps de calcul non négligeables lorsqu’on travaille sur des simulations continues de longue durée. La deuxième méthode possible, que nous avons adoptée, consiste à modéliser la fonction réciproque par un ajustement par la méthode des moindres carrés ordinaires. Cette solution a pour avantage que la fonction réciproque est estimée une seule fois en début de simulation en considérant les valeurs de K MS , I eq et D eq fixées par le modélisateur, ce qui réduit considérablement les temps de calcul. Différents types de fonctions réciproques ont été testées. Une fonction polynôme unique ne permettant pas de modéliser de manière satisfaisante les faibles valeurs de la hauteur d’eau dans le collecteur, une fonction par morceaux a finalement été retenue : - Une fonction racine carrée pour les faibles valeurs de débit (20 % du débit maximum calculée avec la relation de Manning-Strickler) - Une fonction linéaire pour la deuxième partie de la courbe. La Figure 14.4 montre un exemple d’ajustement pour des valeurs de K MS = 75 m 1/3 /s, I eq = 0.001 m/m et D eq = 1.5 m. La courbe apparaît moins bien estimée pour les hauteurs élevées. Cependant, il convient de préciser que ces dernières sont rarement atteintes pour les deux sites. Aussi, nous considérons cette approximation comme acceptable. 244
Partie 5 – Chapitre 14 : Modèles de type Accumulation-Erosion-Transfert 1.6 1.4 Fonction inverse MS Modèle 1.2 1 hauteur (m) 0.8 0.6 0.4 0.2 0 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 Débit (m3/s) Figure 14.4. Exemple d’ajustement de la fonction inverse de Manning-Strickler, Fonction par morceaux, racine carrée et linéaire. Estimation de η sk Le coefficient de rendement pour chaque classe de particules est évalué à chaque pas de temps par la relation suivante : Z Eq. 14.40 T k S k k avec η Sk le coefficient de rendement en suspension des particules de la classe k [m.s -1 ] et Z k le nombre de Rouse pour la particule de classe k [-]. Z k est calculé par la relation : Z k wk KarU Eq. 14.41 * avec U* la vitesse de frottement [m.s -1 ] et Kar = 0.4, la constante de von Karman [-]. Z k >1 signifie qu’une partie des sédiments est transportée par charriage. Si Z k ≤ 1, il n’y a pas de transport par charriage, ce qui se ramène numériquement à Z k = 1. La vitesse de frottement est calculée par la relation suivante : U * g R h I eq Eq. 14.42 avec g l’accélération de la pesanteur [9.81 m.s -2 ]. Sk 0.016 ( ) gd s e 50k k Eq. 14.43 avec la contrainte de cisaillement [N.m 2 ] et d 50k le diamètre médian des particules de la classe k [m]. gR I Eq. 14.44 e h eq 245
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Partie 5 – Chapitre 14 : Modèles <strong>de</strong> type Accumulation-Erosion-Transfert<br />
Deq²<br />
Sh (<br />
eq) ( sin )<br />
Eq. 14.36<br />
8<br />
avec :<br />
2 h<br />
2acos 1<br />
<br />
D<br />
eq<br />
eq<br />
<br />
<br />
<br />
Eq. 14.37<br />
avec δ l’angle au centre <strong>de</strong> la canalisation équivalente pour la hauteur d’eau h eq . Il s’agit donc<br />
d’estimer à chaque pas <strong>de</strong> temps la valeur <strong>de</strong> h eq à partir <strong>de</strong> la valeur <strong>de</strong> Q ex . On utilise pour cela<br />
le modèle <strong>de</strong> Manning-Strickler dans le sens inverse :<br />
h<br />
1<br />
f ( )<br />
Eq. 14.38<br />
eq<br />
Q ex<br />
avec f -1 la fonction réciproque du modèle <strong>de</strong> Manning-Strickler noté f :<br />
Q<br />
1/ 2<br />
2/3<br />
ex<br />
f ( heq)<br />
Ieq<br />
KMS<br />
S(<br />
heq)<br />
Rh<br />
( heq)<br />
Eq. 14.39<br />
Étant donné qu’il n’existe pas <strong>de</strong> formule analytique simple pour l’expression <strong>de</strong> f -1 ,<br />
l’estimation <strong>de</strong> h eq ne peut se faire directement. Une première métho<strong>de</strong> consiste à estimer h eq<br />
numériquement (métho<strong>de</strong> <strong>de</strong> Newton par exemple), cependant c<strong>et</strong>te métho<strong>de</strong> requiert <strong>de</strong>s temps<br />
<strong>de</strong> calcul non négligeables lorsqu’on travaille sur <strong>de</strong>s simulations <strong>continues</strong> <strong>de</strong> longue durée. La<br />
<strong>de</strong>uxième métho<strong>de</strong> possible, que nous avons adoptée, consiste à modéliser la fonction<br />
réciproque par un ajustement par la métho<strong>de</strong> <strong>de</strong>s moindres carrés ordinaires. C<strong>et</strong>te solution a<br />
pour avantage que la fonction réciproque est estimée une seule fois en début <strong>de</strong> simulation en<br />
considérant les valeurs <strong>de</strong> K MS , I eq <strong>et</strong> D eq fixées par le modélisateur, ce qui réduit<br />
considérablement les temps <strong>de</strong> calcul.<br />
Différents types <strong>de</strong> fonctions réciproques ont été testées. Une fonction polynôme unique ne<br />
perm<strong>et</strong>tant pas <strong>de</strong> modéliser <strong>de</strong> manière satisfaisante les faibles valeurs <strong>de</strong> la hauteur d’eau dans<br />
le collecteur, une fonction par morceaux a finalement été r<strong>et</strong>enue :<br />
- Une fonction racine carrée pour les faibles valeurs <strong>de</strong> débit (20 % du débit<br />
maximum calculée avec la relation <strong>de</strong> Manning-Strickler)<br />
- Une fonction linéaire pour la <strong>de</strong>uxième partie <strong>de</strong> la courbe.<br />
La Figure 14.4 montre un exemple d’ajustement pour <strong>de</strong>s valeurs <strong>de</strong> K MS = 75 m 1/3 /s,<br />
I eq = 0.001 m/m <strong>et</strong> D eq = 1.5 m. La courbe apparaît moins bien estimée pour les hauteurs élevées.<br />
Cependant, il convient <strong>de</strong> préciser que ces <strong>de</strong>rnières sont rarement atteintes pour les <strong>de</strong>ux sites.<br />
Aussi, nous considérons c<strong>et</strong>te approximation comme acceptable.<br />
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