these simulation numerique et modelisation de l'ecoulement autour ...
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L’ÉCOULEMENT AUTOUR D’UNE PAROI MULTI-PERFORÉE toute la structure du sillage : pour Tyagi & Acharya (2003), le CVP, les tourbillons de la couche cisaillée, et les structures de sillage instationnaires verticales ne sont qu’une série de hairpin structures se formant régulièrement dans l’écoulement (voir figure 2.21). Toutefois, cette hypothèse n’a jamais été confirmée, et la formation ou non de hairpin structures dépend très certainement de nombreux paramètres. En outre le maillage utilisé est relativement grossier (seulement 10 points dans le diamètre du jet pour un nombre de Reynolds de 22 000), ce qui rend discutable la qualité de la simulation. FIG. 2.21 - Visualisation des structures dites en épingle à cheveux (hairpin) dans les SGE de Tyagi & Acharya (2003), par tracé du laplacien de la pression. Les surfaces rouge et bleu sont des isosurfaces de vorticité dans la direction longitudinale représentant les deux tourbillons contrarotatifs du CVP. La compréhension de la structure tourbillonnaire ne constitue pas qu’une distraction pour mécaniciens des fluides. Les structures les plus importantes ont un impact direct sur l’efficacité du dispositif. Comme signalé plus haut, le mélange du jet avec l’écoulement principal est fortement dépendant du CVP. De même, de nombreux auteurs ont montré l’impact négatif du CVP sur l’efficacité de refroidissement. Le CVP agit de plusieurs manières défavorables au refroidissement : – En augmentant le mélange, le CVP réduit l’efficacité de refroidissement, l’air proche paroi étant moins frais, – Le CVP se situe sous le jet, et engendre de fortes vitesse verticales sous le jet. Il pousse le jet loin de la paroi et augmente sa pénétration dans l’écoulement principal, au détriment du refroidissement, – Un CVP fort maintient un jet concentré. L’expansion latérale du jet est alors faible. Nasir, Acharya & Ekkad (2003) cherchent par exemple à améliorer l’efficacité de refroidissement en plaçant à la sortie des perforations des petits obstacles qui créent des tourbillons qui tournent dans le sens opposé au CVP : l’effet de ce dernier est réduit, ce qui améliore l’efficacité de refroidissement. L’équipe de M. W. Plesniak, à l’Université de Purdue, West Lafayette, Indiana, a publié de nombreux travaux sur les jets transverses, synthétisés par Plesniak (2006). Ils montrent une efficacité de refroidissement améliorée dans le cas de jets présentant un faible CVP (Peterson & Plesniak, 2002). Ces études se concentrent sur les cas de perforations courtes normales à la paroi (Brundage et al., 1999; Hale et al., 2000a,b; Peterson & Plesniak, 2002, 2004a,b) ou inclinées (Brundage et al., 1999; Hale et al., 2000a). 60
2.4 Caractérisation aérodynamique de l’écoulement Dans tous ces travaux, l’influence de l’écoulement côté aspiration est étudiée en en changeant le sens (cocourant ou contre-courant par rapport à l’écoulement principal côté injection). Comme pour les DSSN (figure 2.18), le CVP est extrêmement dépendant du sens de l’écoulement côté aspiration : en fonction du sens de l’écoulement qui entre dans les perforations, la topologie de l’écoulement dans les trous change fortement, ce qui a un impact direct sur l’écoulement côté injection. Il existe dans le cas des trous courts un couplage très fort entre les différentes zones de l’écoulement. Peterson & Plesniak (2002) montrent par exemple que la présence dans les perforations d’une paire de tourbillons tournant dans un sens ou dans l’autre pour modifier la trajectoire des jets de plus de 35%. Ces résultats ont été obtenus pour une rangée de perforations. Ils montrent en tout cas que la connaissance de l’écoulement de multi-perforation côté injection pour des perforations courtes passe par celle de l’écoulement à l’intérieur des perforations et côté aspiration. 2.4.2 Structure aérodynamique de l’écoulement dans les perforations Dans cette partie, nous nous concentrerons sur l’écoulement à l’intérieur de perforations courtes, inclinées à environ 30 ◦ . A partir d’un certain rapport longueur sur diamètre L/d, l’écoulement oublie son histoire pour atteindre un état d’écoulement pleinement développé en conduite. La valeur du rapport L/d limite à partir de laquelle l’écoulement devient pleinement développé n’est pas défini, mais on peut l’estimer au moins égal à 10. Quel que soit sa valeur exacte, les perforations utilisées en multi-perforation sont courtes (typiquement 2 ≤ L/d ≤ 5), et l’approximation d’écoulement pleinement développé ne peut être utilisée. L’écoulement à l’intérieur des perforations n’a pas été très étudié. Plusieurs raisons peuvent être avancées : – D’un point de vue expérimental, l’accès optique à l’écoulement à l’intérieur des perforations est difficile. De même, la taille des perforations complique l’étude, – D’un point de vue industriel, l’écoulement à l’intérieur des perforations est contrôlé par des paramètres qui sont le plus souvent fixés par des contraintes extérieures : taille des perforations liées à l’épaisseur de plaque, angle des perforations déterminé par a meilleure efficacité de refroidissement côté chaud, etc. Dans ce cas l’écoulement dans les perforations ne guide pas les choix de conception mais n’est une conséquence des choix effectués, – Les trous percés pour la multi-perforation ne sont pas du tout cylindriques, et peuvent présenter des formes très irrégulières : leur taille ne permet pas la maîtrise précise de leur forme. L’écoulement à l’intérieur en est fortement dépendant, ce qui limite la portée d’études simplifiées (expériences, simulations). Cependant, l’étude de l’écoulement présente deux intérêts majeurs. D’une part, il est déterminant dans le comportement du jet débouchant côté injection. D’autre part, les transferts thermiques entre la paroi et le jet à l’intérieur de la perforation sont pilotés par la structure du jet. Ces transferts pariétaux peuvent représenter une part importante du refroidissement total, ne serait-ce que parce que la surface interne est non négligeable. Leur estimation passe par la connaissance de l’écoulement à l’intérieur des perforations. Parmi les études montrant la topologie de l’écoulement à l’intérieur de la perforation, aucune ne 61
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2.4 Caractérisation aérodynamique <strong>de</strong> l’écoulement<br />
Dans tous ces travaux, l’influence <strong>de</strong> l’écoulement côté aspiration est étudiée en en changeant le sens (cocourant<br />
ou contre-courant par rapport à l’écoulement principal côté injection). Comme pour les DSSN<br />
(figure 2.18), le CVP est extrêmement dépendant du sens <strong>de</strong> l’écoulement côté aspiration : en fonction du<br />
sens <strong>de</strong> l’écoulement qui entre dans les perforations, la topologie <strong>de</strong> l’écoulement dans les trous change<br />
fortement, ce qui a un impact direct sur l’écoulement côté injection. Il existe dans le cas <strong>de</strong>s trous courts<br />
un couplage très fort entre les différentes zones <strong>de</strong> l’écoulement. P<strong>et</strong>erson & Plesniak (2002) montrent<br />
par exemple que la présence dans les perforations d’une paire <strong>de</strong> tourbillons tournant dans un sens ou<br />
dans l’autre pour modifier la trajectoire <strong>de</strong>s j<strong>et</strong>s <strong>de</strong> plus <strong>de</strong> 35%. Ces résultats ont été obtenus pour une<br />
rangée <strong>de</strong> perforations. Ils montrent en tout cas que la connaissance <strong>de</strong> l’écoulement <strong>de</strong> multi-perforation<br />
côté injection pour <strong>de</strong>s perforations courtes passe par celle <strong>de</strong> l’écoulement à l’intérieur <strong>de</strong>s perforations<br />
<strong>et</strong> côté aspiration.<br />
2.4.2 Structure aérodynamique <strong>de</strong> l’écoulement dans les perforations<br />
Dans c<strong>et</strong>te partie, nous nous concentrerons sur l’écoulement à l’intérieur <strong>de</strong> perforations courtes,<br />
inclinées à environ 30 ◦ . A partir d’un certain rapport longueur sur diamètre L/d, l’écoulement oublie<br />
son histoire pour atteindre un état d’écoulement pleinement développé en conduite. La valeur du rapport<br />
L/d limite à partir <strong>de</strong> laquelle l’écoulement <strong>de</strong>vient pleinement développé n’est pas défini, mais on peut<br />
l’estimer au moins égal à 10. Quel que soit sa valeur exacte, les perforations utilisées en multi-perforation<br />
sont courtes (typiquement 2 ≤ L/d ≤ 5), <strong>et</strong> l’approximation d’écoulement pleinement développé ne peut<br />
être utilisée.<br />
L’écoulement à l’intérieur <strong>de</strong>s perforations n’a pas été très étudié. Plusieurs raisons peuvent être<br />
avancées :<br />
– D’un point <strong>de</strong> vue expérimental, l’accès optique à l’écoulement à l’intérieur <strong>de</strong>s perforations est<br />
difficile. De même, la taille <strong>de</strong>s perforations complique l’étu<strong>de</strong>,<br />
– D’un point <strong>de</strong> vue industriel, l’écoulement à l’intérieur <strong>de</strong>s perforations est contrôlé par <strong>de</strong>s paramètres<br />
qui sont le plus souvent fixés par <strong>de</strong>s contraintes extérieures : taille <strong>de</strong>s perforations liées<br />
à l’épaisseur <strong>de</strong> plaque, angle <strong>de</strong>s perforations déterminé par a meilleure efficacité <strong>de</strong> refroidissement<br />
côté chaud, <strong>et</strong>c. Dans ce cas l’écoulement dans les perforations ne gui<strong>de</strong> pas les choix <strong>de</strong><br />
conception mais n’est une conséquence <strong>de</strong>s choix effectués,<br />
– Les trous percés pour la multi-perforation ne sont pas du tout cylindriques, <strong>et</strong> peuvent présenter <strong>de</strong>s<br />
formes très irrégulières : leur taille ne perm<strong>et</strong> pas la maîtrise précise <strong>de</strong> leur forme. L’écoulement<br />
à l’intérieur en est fortement dépendant, ce qui limite la portée d’étu<strong>de</strong>s simplifiées (expériences,<br />
<strong>simulation</strong>s).<br />
Cependant, l’étu<strong>de</strong> <strong>de</strong> l’écoulement présente <strong>de</strong>ux intérêts majeurs. D’une part, il est déterminant<br />
dans le comportement du j<strong>et</strong> débouchant côté injection. D’autre part, les transferts thermiques entre la<br />
paroi <strong>et</strong> le j<strong>et</strong> à l’intérieur <strong>de</strong> la perforation sont pilotés par la structure du j<strong>et</strong>. Ces transferts pariétaux<br />
peuvent représenter une part importante du refroidissement total, ne serait-ce que parce que la surface<br />
interne est non négligeable. Leur estimation passe par la connaissance <strong>de</strong> l’écoulement à l’intérieur <strong>de</strong>s<br />
perforations.<br />
Parmi les étu<strong>de</strong>s montrant la topologie <strong>de</strong> l’écoulement à l’intérieur <strong>de</strong> la perforation, aucune ne<br />
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