27 Tyagi, M. and Acharya, S., “Large Eddy Simulation of Film Cooling Flow From an Inclined Cylindrical J<strong>et</strong>,” ASME J. Turbomach., Vol. 125, 2003, pp. 734–742. 28 Renze, P., Meinke, M., and Schrö<strong>de</strong>r, W., “LES of Turbulent Mixing in Film Cooling Flows,” Conference on Turbulence and Interactions TI2006, May 29 - June 2, 2006, Porquerolles, France, 2006. 29 Muldoon, F. and Acharya, S., “Analysis of k and epsilon Budg<strong>et</strong>s for Film Cooling Using Direct Numerical Simulation,” AIAA Journal, Vol. 44, No. 12, 2006, pp. 3010–3021. 30 Men<strong>de</strong>z, S., Nicoud, F., and Poinsot, T., “Large-Eddy Simulations of a Turbulent Flow around a Multi-Perforated Plate,” Complex effects in LES, Vol. 56, 2006, pp. 289–303. 31 Schönfeld, T. and Rudgyard, M., “Steady and unsteady flows <strong>simulation</strong>s using the hybrid flow solver AVBP,” AIAA J., Vol. 37, No. 11, 1999, pp. 1378–1385. 32 Moureau, V., Lartigue, G., Sommerer, Y., Angelberger, C., Colin, O., and Poinsot, T., “Numerical m<strong>et</strong>hods for unsteady compressible multi-component reacting flows on fixed and moving grids,” J. Comp. Physics, Vol. 202, No. 2, 2005, pp. 710–736. 33 Schmitt, P., Poinsot, T., Schuermans, B., and Geigle, K., “Large-eddy <strong>simulation</strong> and experimental study of heat transfer, nitric oxi<strong>de</strong> emissions and combustion instability in a swirled turbulent high-pressure burner,” J. Fluid Mech., Vol. 570, 2007, pp. 17–46. 34 Prière, C., Gicquel, L. Y. M., Kaufmann, A., Krebs, W., and Poinsot, T., “LES predictions of mixing enhancement for j<strong>et</strong>s in cross-flows,” J. of Turbulence, Vol. 5, 2004, pp. 005. 35 Prière, C., Gicquel, L. Y. M., Gajan, P., Strzelecki, A., Poinsot, T., and Bérat, C., “Experimental and Numerical Studies of Dilution Systems for Low Emission Combustors,” AIAA J., Vol. 43, No. 8, 2005, pp. 1753–1766. 36 Nicoud, F. and Ducros, F., “Subgrid-scale stress mo<strong>de</strong>lling based on the square of the velocity gradient tensor,” Flow, Turbulence and Combustion, Vol. 62, No. 3, 1999, pp. 183–200. 37 Colin, O. and Rudgyard, M., “Development of high-or<strong>de</strong>r Taylor-Galerkin schemes for unsteady calculations,” J. Comp. Physics, Vol. 162, No. 2, 2000, pp. 338–371. 38 Smagorinsky, J., “General circulation experiments with the primitive equations: I. The basic experiment.” Monthly Weather Review, Vol. 91, 1963, pp. 99–164. 39 Miron, P., Bérat, C., and Sabelnikov, V., “Effect of blowing rate on the film cooling coverage on a multi-holed plate: application on combustor walls,” Eighth International Conference on Heat Transfer. Lisbon, Portugal, 2004. 40 Mayle, R. and Camarata, F., “Multihole cooling effectiveness and heat transfer,” Journal of Heat Transfer, Vol. 97, 1975, pp. 534–538. 41 Celik, I., Smirnov, A., and Smith, J., “Appropriate initial and boundary conditions for LES of a ship wake,” Proceedings of the 3rd ASME/JSME Joint Fluids Engineering Conference, Vol. FEDSM99-7851, San Francisco, California, USA, 1999. 42 Smirnov, A., Shi, S., and Celik, I., “Random Flow Generation Technique for Large Eddy Simulations and Particle-dynamics Mo<strong>de</strong>lling,” J. of Fluids Engineering, Vol. 123, 2001, pp. 359–371. 43 Riber, E., García, M., Moureau, V., Pitsch, H., Simonin, O., and Poinsot, T., “Evaluation of numerical strategies for LES of two-phase reacting flows,” Proceedings of the Summer Program, Center for Turbulence Research, NASA AMES, Stanford University, USA, 2006, pp. 197–211. 44 Poinsot, T. and Lele, S. K., “Boundary conditions for direct <strong>simulation</strong>s of compressible viscous flows,” J. Comp. Physics, Vol. vol.101, No. 1, 1992, pp. 104–129. 25 of 26
Discussion sur la modélisation <strong>de</strong> la multi-perforation C<strong>et</strong>te partie a pour objectif <strong>de</strong> revenir sur les hypothèses <strong>de</strong> modélisation effectuées dans l’article en préparation pour l’AIAA Journal afin d’appronfondir c<strong>et</strong>te étu<strong>de</strong>. Dans c<strong>et</strong>te discussion, nous utiliserons pour l’évaluation <strong>de</strong> la qualité du modèle les données présentées dans le chapitre 5 relatives au maillage fin. Récapitulation <strong>de</strong>s hypothèses <strong>de</strong> modélisation La modélisation proposée dans ce chapitre est basée sur l’analyse <strong>de</strong>s données LES. Il s’agit <strong>de</strong> déterminer les flux pariétaux <strong>de</strong> part <strong>et</strong> d’autre <strong>de</strong> la paroi perforée, en supposant le débit à travers la paroi connu (par exemple à partir du saut <strong>de</strong> pression, grâce à une loi <strong>de</strong> débit). Dans le cas isotherme, les flux pariétaux à modéliser sont les flux <strong>de</strong> quantité <strong>de</strong> mouvement. L’analyse <strong>de</strong>s résultats (chapitre 5) montre qu’un modèle <strong>de</strong> multi-perforation doit avant tout reproduire les eff<strong>et</strong>s non-visqueux liés à la multi-perforation : il s’agit <strong>de</strong> prendre en compte correctement le terme <strong>de</strong> pression sur le flux <strong>de</strong> quantité <strong>de</strong> mouvement verticale <strong>et</strong> <strong>et</strong> le terme convectif sur le flux <strong>de</strong> quantité <strong>de</strong> mouvement longitudinale. Une modélisation <strong>de</strong> ces termes est proposée dans l’article en préparation pour l’AIAA Journal, basée sur les hypothèses suivantes : – la pression est supposée constante dans la couche limite, c’est-à-dire ne pas dépendre <strong>de</strong> la distance à la paroi. La pression au niveau <strong>de</strong> la paroi d’injection (aspiration) peut donc être estimée à partir <strong>de</strong> la connaissance <strong>de</strong> la pression au premier point au-<strong>de</strong>ssus (en-<strong>de</strong>ssous) <strong>de</strong> la paroi. – Les vitesses sont supposées constantes sur les surfaces d’entrée <strong>et</strong> <strong>de</strong> sortie <strong>de</strong> la perforation. – La vitesse tangentielle sur les surfaces d’entrée <strong>et</strong> <strong>de</strong> sortie <strong>de</strong> la perforation sont estimées <strong>de</strong> la manière suivante : en sortie <strong>de</strong> perforation, le j<strong>et</strong> est supposé aligné avec la perforation. La vitesse tangentielle est donc calculée à partir <strong>de</strong> la connaissance du débit à traverse les perforations <strong>et</strong> <strong>de</strong> l’angle <strong>de</strong>s perforations. En entrée <strong>de</strong> perforation, la vitesse tangentielle est supposée égale à celle <strong>de</strong> l’écoulement inci<strong>de</strong>nt. On utilisera la vitesse au premier point en-<strong>de</strong>ssous <strong>de</strong> la paroi. Les forces <strong>de</strong> frottement sont négligées. A partir <strong>de</strong> ces hypothèses, on calcule les flux <strong>de</strong> quantité <strong>de</strong> mouvement associés à chaque côté <strong>de</strong> la paroi. Le modèle couplé a été implémenté dans le co<strong>de</strong> AVBP. Le cas LARA (Miron, 2005) a servi <strong>de</strong> test <strong>de</strong> validation. Les <strong>simulation</strong>s montrent <strong>de</strong>s bons niveaux <strong>de</strong> vitesse, en comparaison <strong>de</strong>s résultats expérimentaux. L’évaluation a priori (ie par comparaison avec les données LES fines) du modèle perm<strong>et</strong> d’affiner l’analyse. Evaluation a priori du modèle <strong>de</strong> multi-perforation : flux <strong>de</strong> ρU Le tableau 6.1 reprend les résultats <strong>de</strong>s chapitres précé<strong>de</strong>nts en termes d’évaluation <strong>de</strong>s flux pariétaux <strong>de</strong> la quantité <strong>de</strong> mouvement longitudinale. Les valeurs <strong>de</strong>s <strong>simulation</strong>s sont comparées aux valeurs données par le modèle. La comparaison entre les <strong>de</strong>ux premières colonnes donne un très bon accord : le modèle perm<strong>et</strong> 163
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UNIVERSITE MONTPELLIER II SCIENCES
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Table des matières Remerciements 7
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Remerciements Cette thèse a été
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Liste des symboles Lettres romaines
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Introduction générale La volonté
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Chapitre 1 Contexte industriel et s
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1.1 Les turbines à gaz pour les tu
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1.1 Les turbines à gaz a) b) GAZ C
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1.2 La simulation numérique des é
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1.3 Objectifs et plan de la thèse
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Chapitre 2 L’écoulement autour d
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2.1 Présentation de la configurati
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2.2 Perte de charge au passage d’
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2.4 Caractérisation aérodynamique
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2.5 Modélisation de la multi-perfo
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Chapitre 3 Simulations des grandes
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3.2 Simulations des Grandes Echelle
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3.3 Le code de calcul AVBP 3.3.1 As
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3.3 Le code de calcul AVBP dans le
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Chapitre 4 Simulations numériques
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4.1 Quelles simulations pour la mod
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Chapitre 5 Simulations numériques
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