Dialogue essais-simulation et identification de lois de comportement ...
Dialogue essais-simulation et identification de lois de comportement ... Dialogue essais-simulation et identification de lois de comportement ...
Partie A – Chapitre 2 : Caractérisation du comportement sous chargement biaxial Figure 2-14 : Dispositif expérimental de Pottier (Pottier et al. 2012) a) montage avec les deux appareils photos sous l'éprouvette, b) éprouvette mise en place dans le serre-flan et poinçon au contact de l'éprouvette. pastel-00910076, version 1 - 27 Nov 2013 La géométrie de l’éprouvette (Figure 2-15) a été conçue pour générer des champs de déformations très hétérogènes avec de la traction (dans les directions 0° et 90° par rapport à la direction de laminage), du cisaillement (à 0° et 90° par rapport à la direction de laminage) et de l’expansion au centre de l’éprouvette. Figure 2-15 : Géométrie de l’éprouvette et directions des déformations principales après un déplacement du poinçon de 10mm (Pottier et al. 2012). Les auteurs cherchent à identifier les paramètres d’une loi de comportement élastoplastique anisotrope à partir d'une méthode inverse et d’un seul essai hétérogène. Cet essai permet une très grande variété de trajets de chargement et une grande hétérogénéité de déformations. Cependant, la simulation d’un tel essai, comme tous les essais de mise en forme, est un problème très complexe, en particulier à cause des conditions aux limites au niveau du serrage sur le diamètre extérieur et des conditions de contact sous le poinçon (frottement). 38
Partie A – Chapitre 2 : Caractérisation du comportement sous chargement biaxial 2.3. Comportement superélastique des AMF sous chargement multiaxial En ce qui concerne plus spécifiquement les AMF, plusieurs types d’essais multiaxiaux sont répertoriés dans la littérature. Les résultats les plus nombreux ont été obtenus sur des éprouvettes tubulaires : des essais de traction-pression hydrostatique (Gall et al. 1998), de traction-torsion (Rogueda et al. 1996, Sun et Li 2002, Wang et al. 2007, Taillard et al. 2008, Wang et al. 2010), de traction/compression-torsion-pression interne (Bouvet 2001, Lexcellent et al. 2002, Taillard et al. 2008). Dans les mêmes articles, les résultats ont été complétés par des essais de bi-compression sur cubes (Bouvet 2001, Lexcellent et al. 2002, Taillard et al. 2008). Les essais mécaniques sur tôles planes sont plus rares : les résultats d’essais de traction équibiaxiale par gonflement hydraulique (Grolleau et al. 2011 et 2009) et d’essais de traction équibiaxiale sur éprouvette cruciforme (Terriault et al. 2003) ont été publiés. pastel-00910076, version 1 - 27 Nov 2013 2.3.1. Essais de traction-torsion Sun et Li (Sun et Li 2002) ont étudié un alliage polycristallin de NiTi fourni par la société Shape Memory Application, Inc., (USA). Des éprouvettes en forme de micro-tubes de deux tailles différentes ont été utilisées (diamètre extérieur respectivement de 1,12 mm et de 1,5 mm, avec un rapport de 10% entre l’épaisseur et le diamètre). Les températures caractéristiques de la transformation ont été déterminées par DSC, elles sont présentées avec la composition du matériau dans le Tableau 2-1. Tableau 2-1 : Compositions et températures de transformation des tubes de NiTi utilisés par Sun et Li (Sun et Li 2002). Des essais de traction, de torsion et de traction-torsion combinées pilotés en déplacement, ont été réalisés à température ambiante (23°C) sur une machine équipée d’un dispositif de chargement conçu spécialement pour la torsion et d’une cellule de force de 1kN. L’allongement du tube est mesuré par un extensomètre placé entre les mors. L’angle de rotation mesuré est utilisé pour le calcul de la déformation moyenne de cisaillement. La Figure 2-16 montre la courbe contrainte-déformation d’un essai de traction sur un des tubes. La transformation n'est pas homogène : la zone transformée a la forme d'une spirale (Figure 2-16-b) ayant un angle d'environ 61° par rapport à l’axe de chargement. Une chute de contrainte au début de la transformation est observée, puis la contrainte reste pratiquement constante durant toute la transformation. La Figure 2-17 montre la morphologie de la surface du tube observée en microscopie optique à différents stades de chargement. La bande de martensite s’élargit et se propage progressivement sur toute la longueur de l’éprouvette. 39
- Page 1 and 2: N°: 2009 ENAM XXXX École doctoral
- Page 3 and 4: REMERCIEMENTS C’est à l’issue
- Page 5 and 6: Table des matières Introduction g
- Page 7 and 8: Table des matières pastel-00910076
- Page 9 and 10: Introduction générale Introductio
- Page 11 and 12: Introduction générale Le second c
- Page 13 and 14: Partie A - Chapitre 1 : Superélast
- Page 15 and 16: Partie A - Chapitre 1 : Superélast
- Page 17 and 18: Partie A - Chapitre 1 : Superélast
- Page 19 and 20: Partie A - Chapitre 1 : Superélast
- Page 21 and 22: Partie A - Chapitre 1 : Superélast
- Page 23 and 24: Partie A - Chapitre 1 : Superélast
- Page 25 and 26: Partie A - Chapitre 1 : Superélast
- Page 27 and 28: Partie A - Chapitre 1 : Superélast
- Page 29 and 30: Partie A - Chapitre 1 : Superélast
- Page 31 and 32: Partie A - Chapitre 1 : Superélast
- Page 33 and 34: Partie A - Chapitre 1 : Superélast
- Page 35 and 36: Partie A - Chapitre 2 : Caractéris
- Page 37 and 38: Partie A - Chapitre 2 : Caractéris
- Page 39 and 40: Partie A - Chapitre 2 : Caractéris
- Page 41 and 42: Partie A - Chapitre 2 : Caractéris
- Page 43 and 44: Partie A - Chapitre 2 : Caractéris
- Page 45: Partie A - Chapitre 2 : Caractéris
- Page 49 and 50: Partie A - Chapitre 2 : Caractéris
- Page 51 and 52: Partie A - Chapitre 2 : Caractéris
- Page 53 and 54: Partie A - Chapitre 2 : Caractéris
- Page 55 and 56: Partie A - Chapitre 2 : Caractéris
- Page 57 and 58: Partie A - Chapitre 2 : Caractéris
- Page 59 and 60: Partie A - Chapitre 2 : Caractéris
- Page 61 and 62: Partie A - Chapitre 2 : Caractéris
- Page 63 and 64: Partie A - Chapitre 3 : Procédures
- Page 65 and 66: Partie A - Chapitre 3 : Procédures
- Page 67 and 68: Partie A - Chapitre 3 : Procédures
- Page 69 and 70: Partie A - Chapitre 3 : Procédures
- Page 71 and 72: Partie A - Chapitre 3 : Procédures
- Page 73 and 74: Partie A - Chapitre 3 : Procédures
- Page 75 and 76: Partie A - Chapitre 3 : Procédures
- Page 77 and 78: Partie A - Chapitre 3 : Procédures
- Page 79 and 80: Partie A - Chapitre 3 : Procédures
- Page 81 and 82: Partie A - Chapitre 3 : Procédures
- Page 83 and 84: Partie A - Chapitre 3 : Procédures
- Page 85 and 86: Partie A - Chapitre 3 : Procédures
- Page 87 and 88: Partie A - Chapitre 3 : Procédures
- Page 89 and 90: Partie A - Chapitre 3 : Procédures
- Page 91 and 92: Partie A - Chapitre 3 : Procédures
- Page 93 and 94: Partie A - Chapitre 4 : Résultats
- Page 95 and 96: Partie A - Chapitre 4 : Résultats
Partie A – Chapitre 2 : Caractérisation du <strong>comportement</strong> sous chargement biaxial<br />
2.3. Comportement superélastique <strong>de</strong>s AMF sous chargement<br />
multiaxial<br />
En ce qui concerne plus spécifiquement les AMF, plusieurs types d’<strong>essais</strong> multiaxiaux sont<br />
répertoriés dans la littérature. Les résultats les plus nombreux ont été obtenus sur <strong>de</strong>s<br />
éprouv<strong>et</strong>tes tubulaires : <strong>de</strong>s <strong>essais</strong> <strong>de</strong> traction-pression hydrostatique (Gall <strong>et</strong> al. 1998), <strong>de</strong><br />
traction-torsion (Rogueda <strong>et</strong> al. 1996, Sun <strong>et</strong> Li 2002, Wang <strong>et</strong> al. 2007, Taillard <strong>et</strong> al. 2008,<br />
Wang <strong>et</strong> al. 2010), <strong>de</strong> traction/compression-torsion-pression interne (Bouv<strong>et</strong> 2001, Lexcellent<br />
<strong>et</strong> al. 2002, Taillard <strong>et</strong> al. 2008). Dans les mêmes articles, les résultats ont été complétés par<br />
<strong>de</strong>s <strong>essais</strong> <strong>de</strong> bi-compression sur cubes (Bouv<strong>et</strong> 2001, Lexcellent <strong>et</strong> al. 2002, Taillard <strong>et</strong> al.<br />
2008). Les <strong>essais</strong> mécaniques sur tôles planes sont plus rares : les résultats d’<strong>essais</strong> <strong>de</strong> traction<br />
équibiaxiale par gonflement hydraulique (Grolleau <strong>et</strong> al. 2011 <strong>et</strong> 2009) <strong>et</strong> d’<strong>essais</strong> <strong>de</strong> traction<br />
équibiaxiale sur éprouv<strong>et</strong>te cruciforme (Terriault <strong>et</strong> al. 2003) ont été publiés.<br />
pastel-00910076, version 1 - 27 Nov 2013<br />
2.3.1. Essais <strong>de</strong> traction-torsion<br />
Sun <strong>et</strong> Li (Sun <strong>et</strong> Li 2002) ont étudié un alliage polycristallin <strong>de</strong> NiTi fourni par la société<br />
Shape Memory Application, Inc., (USA). Des éprouv<strong>et</strong>tes en forme <strong>de</strong> micro-tubes <strong>de</strong> <strong>de</strong>ux<br />
tailles différentes ont été utilisées (diamètre extérieur respectivement <strong>de</strong> 1,12 mm <strong>et</strong> <strong>de</strong> 1,5<br />
mm, avec un rapport <strong>de</strong> 10% entre l’épaisseur <strong>et</strong> le diamètre). Les températures<br />
caractéristiques <strong>de</strong> la transformation ont été déterminées par DSC, elles sont présentées avec<br />
la composition du matériau dans le Tableau 2-1.<br />
Tableau 2-1 : Compositions <strong>et</strong> températures <strong>de</strong> transformation <strong>de</strong>s tubes <strong>de</strong> NiTi utilisés par<br />
Sun <strong>et</strong> Li (Sun <strong>et</strong> Li 2002).<br />
Des <strong>essais</strong> <strong>de</strong> traction, <strong>de</strong> torsion <strong>et</strong> <strong>de</strong> traction-torsion combinées pilotés en déplacement, ont<br />
été réalisés à température ambiante (23°C) sur une machine équipée d’un dispositif <strong>de</strong><br />
chargement conçu spécialement pour la torsion <strong>et</strong> d’une cellule <strong>de</strong> force <strong>de</strong> 1kN.<br />
L’allongement du tube est mesuré par un extensomètre placé entre les mors. L’angle <strong>de</strong><br />
rotation mesuré est utilisé pour le calcul <strong>de</strong> la déformation moyenne <strong>de</strong> cisaillement.<br />
La Figure 2-16 montre la courbe contrainte-déformation d’un essai <strong>de</strong> traction sur un <strong>de</strong>s<br />
tubes. La transformation n'est pas homogène : la zone transformée a la forme d'une spirale<br />
(Figure 2-16-b) ayant un angle d'environ 61° par rapport à l’axe <strong>de</strong> chargement. Une chute <strong>de</strong><br />
contrainte au début <strong>de</strong> la transformation est observée, puis la contrainte reste pratiquement<br />
constante durant toute la transformation. La Figure 2-17 montre la morphologie <strong>de</strong> la surface<br />
du tube observée en microscopie optique à différents sta<strong>de</strong>s <strong>de</strong> chargement. La ban<strong>de</strong> <strong>de</strong><br />
martensite s’élargit <strong>et</strong> se propage progressivement sur toute la longueur <strong>de</strong> l’éprouv<strong>et</strong>te.<br />
39