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472<br />
SUR L<strong>ES</strong> ROU<strong>ES</strong><br />
25 nouvelles révolutions à la roue, afin d'obtenir<br />
avec une grande approximationle nombre de<br />
tours par seconde, puis la hauteur d'ascension<br />
du poids, et finalement la quantité d'action de la<br />
roue, ou le produit de cette hauteur par le poids<br />
augmenté des résistances données par les expériences<br />
sans eau.<br />
Le tableau suivant montre la série des diverses<br />
données de l'expérience et des résultats qu'ont<br />
en a déduits par le calcul. Les nombres de la<br />
demlième colonne ont été obtenus par 3 ou 4<br />
expériences s'accordant à une demi - seconde<br />
près.<br />
,<br />
HYDRAULIQU<strong>ES</strong>: 473<br />
rdBLE.Ati- des poids soulevés et des quantités d'action<br />
fburnies par la roue, sous une ouverture de<br />
vanne de 3 cent. , et une chute de 234 millimètres.<br />
.... , .. .... ... . .......... ....,.... .<br />
' - -<br />
N os, TE,ips<br />
IIvr.<br />
No,,/IVE<br />
de<br />
des pour Tours<br />
Expé- 25 tours par SCr<br />
enees. de roue. coude,<br />
POIDS<br />
à laquelle<br />
sou levé,<br />
y corn_<br />
, '" ,.',,..<br />
eleve le pris<br />
poids<br />
celui<br />
par secoude,<br />
du sac.<br />
pom,<br />
qui fait<br />
equi- .<br />
libre<br />
aux résistances.<br />
POIDS<br />
total<br />
soulevé<br />
par la<br />
roue.<br />
QuANTITE<br />
d'action<br />
fournie<br />
par la roue.<br />
t. m. k. k. k. Lm.<br />
r 19,50 1,282 r 0,2805 0,000 0,222 0,222 0,0623<br />
2 23,20 1,0776 0,2358 1,000 0,190 1,190 0,2806<br />
3 23,50 1,0638 0,2328 1,100 0,180 1,280 0,2980<br />
4 24,00 1,0417 0,2279 1,200 0,176 1,376 0,3136<br />
5 24,40 1,0246 0,2242 1,300 0,174 1,474 °,33°5<br />
6 24,80 1,0081 0,2206 1,400 0,172 1,572 0,3468<br />
7 25,20 0,9921 0,2171 r,500 0,170 1,670 0;3626<br />
8 25,60 0,9766 0,2137 r,600 0,x67 1,767 0,3776<br />
9 26,00 0,9615 0,2104 1,700 0,164 1,864 0,3922<br />
ro 26,50 0,9434 0,2064 1,800 0,160 1,960 0,4045<br />
II 27,00 0,9259 0,2026, 1,900 0.158 2,058 0,4170<br />
12 27,50 0,9091 0,x989 2,000 0,x56 2,156 0,4288<br />
13 28,00 0,8929 0,1954 2,100 0,154 2,254 0,4494<br />
r4 28,50 0,8772 0,1919 2,200 0,152 2,352 0,4513<br />
15 29,00 0,862r 0,1886 2,300 0,150 2,450 0,4621<br />
16 29,50 0,8475 0,1854 2,600 0,149 2,549 0,4726<br />
17 30,10' 0,8306 0,2317 2,500 0,148 2,648 0,48x1<br />
1S 30,60 0,8170 0,1788 2,600 0, r4.5 2,745 0,4908<br />
19 31,3o - 0,7987 0,1748 9,700 01142 2,42 0,4968<br />
20 32,00 0,7813 0,1709 2,800 0,140 2,940 0,5024<br />
21 32,50 0,7692 0, i683 2,900 0,137 3,037 0,5'11.<br />
22 33,5o 9,7463 0, x 633 3,000 0,134 3,134 0,5118<br />
23 34,3o 0,7289 0,1595 3,100 0, x3/ 3,231 o,5x53<br />
24 35,0o 0,7143 0,1563 3,200 0,128 3,328 0,5202,<br />
25 35,50 0,7042 0,1541 3,30o 0,126 3,426 0,5279<br />
26 36,50 0,6849 0,1499 3,400 0,123 3,523 0,5281<br />
27 37,50 0,6667 0,1459 3,50o 0,120 3,6o. 0,5282 maX.<br />
28 38,50 0,6494 0,1421 3,600 0,115 3,7/5 0,5279<br />
29 39,50 0,6329 0,1385 3,700 0,110 3,810 0,5277<br />
3o 41,00 0,6097 0,1334 3,800 0, ro8 3,908 0,5213<br />
31 42,50 0,5882 0,12,87 3,900 o, 106 4,006 0,5156<br />
32 44,00 0,5682 0,1243 4,000 0,103 4,103 0,51oo<br />
33 45,50 0,5495 0,1202 4,102 0,100 4,202 0,5051<br />
34 52,75 0,4739 0,1037 4,417 0,088 4,505 9,4672<br />
35 96,75 o,a583 0,0565 5,119 0,068 5,187 0,2931<br />
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