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Variance CHAPITRE II – CONSIDERATIONS GENERALES SUR LA LINEARITE DES AMPLIFICATEURS DE PUISSANCE 100 10 1 1% 5% 10% 20% 100% -15 -10 -5 0 5 10 15 Pdisp (dBm) Figure II.26 – Variance du NPR pour un signal à 100 porteuses Pour un dispositif non-linéaire sans mémoire, le principe énoncé dans cette section est parfaitement vérifié. L’équation (6) est toutefois insuffisante pour décrire un système réel. Le paramètre λ (gain complexe) ne peut par exemple pas prendre en compte le temps de propagation de groupe. En effet celui-ci se traduit dans l’espace des fréquences par une ( ) − j2πfτ fonction de transfert de la forme H f = e . Utiliser l’équation (10) dans un tel cas peut considérablement modifier la puissance du bruit. Pour résoudre ce problème il est indispensable de considérer une fonction de description prenant en compte les effets de mémoire comme nous allons le voir par la suite. 77
CHAPITRE II – CONSIDERATIONS GENERALES SUR LA LINEARITE DES AMPLIFICATEURS DE PUISSANCE II.5.2.5.2. - Modèle avec mémoire Comme nous l’avons vu précédemment dans un système à mémoire, le gain complexe ( λ ) peut s’avérer insuffisant. Il faut considérer à sa place une fonction de description ( f ) ou de manière équivalente, une réponse impulsionnelle de description t . La fonction de description dépend de la puissance et des propriétés statistiques du signal x t . L’équation (10) devient alors : ( t) h ( t) * x( t) n( t) A partir de l’équation (9) nous pouvons écrire : d’où réalisation. E E h x () () H x y = x + (13) ( t) y( t) − h ( t) * x( t) n x = (14) ( ) x( + τ) ) * * * * ( n () t x( t τ) ) = E y () t − h () t * x () t * * ( n () t x( t τ) ) = E y () t h x ( t) + t x * * ( x( t + τ) ) − E( h ( u) . x t − u) du. x( t + τ) + ∫ +∞ −∞ x ( t) ( ) La fonction dépend de la statistique de x mais elle est indépendante de la E * * ( n () t x( t τ) ) = E y () t avec la stationnarité nous avons E En posant v = u + τ * * ( x( t + τ) ) − h ( u) . E x ( t − u) x( t + τ) + ∫ +∞ −∞ * * ( n () t x( t τ) ) = E y () t x ( )du * * ( x( t + τ) ) − h ( u) . E x ( t) x( t + τ + u) + ∫ +∞ −∞ * * ( n () t x( t τ) ) = E y () t x ( )du * ( x( t + τ) ) − h ( u) . E ( u + τ)du E + ∫ x xx +∞ −∞ * * ( n () t x( t + τ) ) = E y () t * ( x( t + τ) ) − h ( v − τ) . E ( v)dv E ∫ x xx +∞ −∞ E * * ( n () t x( t τ) ) = E y () t * ( x( t + τ) ) − h ( − τ) * E (τ + xx 78 )
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JURY : N° d'ordre : 9-2000 THÈSE
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Table des matières ******** CHAPIT
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III.3. - METHODOLOGIE ACTUELLE DE C
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Liste des figures ******** Figure I
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Figure III.9 - Contours à puissanc
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FigureIV.45 - Conditions de stabili
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INTRODUCTON GENERALE L’industrie
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CHAPITRE I - OUTILS DE MODELISATION
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CHAPITRE III - METHODOLOGIE DE CONC
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CHAPITRE III - METHODOLOGIE DE CONC
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CHAPITRE IV - APPLICATION A LA CONC
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CONCLUSION GENERALE Une étude exha
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ANNEXE Ve=0 + μ(p)β(p) ∑ + 1 β
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ANNEXE présenter des impédances q
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Résumé Les signaux traités par l
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