Contribution à la conception optimale en terme de linéarité et ...

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CHAPITRE II – CONSIDERATIONS GENERALES SUR LA LINEARITE DES AMPLIFICATEURS DE PUISSANCE 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 Densité de probabilité DP statistique DP temporelle Loi normale 0 -3 -2 -1 0 1 2 3 Figure II.11 – Densité de probabilité d’un signal composé de 100 porteuses II.5.2.2. - Calcul du bruit d’intermodulation La technique analytique d’évaluation des produits d’intermodulation à la sortie d’une fonction non-linéaire modélisée par son développement limité permet d’extraire directement le signal utile de la distorsion. Cependant la complexité du développement formel ne permet pas d’étendre cette méthode aux applications réelles. Dans la pratique, la réponse du système non linéaire est évaluée à l’aide d’un simulateur numérique. La discrimination entre distorsion et signal utile est alors généralement difficile. La distinction entre le signal utile et le bruit doit être opérée à posteriori. Deux techniques sont à l’usage à ce jour [10] [14]. La première est basée sur la construction d’un signal d’excitation sur une répartition de fréquences non commensurables. La seconde consiste à recueillir les produits d’intermodulation dans une zone dépourvue de porteuses (donc de signal utile). II.5.2.2.1. - Méthode par répartition non commensurable des porteuses Comme il a été indiqué dans les paragraphes précédents, les produits d’intermodulation gênants sont les produits d’ordre impair car ils retombent dans la bande de l’amplificateur. Lorsque l’amplificateur non linéaire est excité par un grand nombre de porteuses, certains produits d’intermodulation peuvent retomber sur les fréquences porteuses. Il est alors impossible de les dissocier à l’aide d’une analyse spectrale aveugle. La technique du plan de répartition non commensurable des porteuses consiste à choisir des distances inter 61
CHAPITRE II – CONSIDERATIONS GENERALES SUR LA LINEARITE DES AMPLIFICATEURS DE PUISSANCE fréquences telles qu’aucun produit d’intermodulation (jusqu’à un ordre donné), ne retombe sur une porteuse. Une illustration est donnée sur la Figure II.12. DSP 5 porteuses 12 échantillons Fréquence raies d’intermodulation Figure II.12 – Construction d’une répartition spectrale de porteuse Des signaux générés de cette façon sont difficilement pris en compte par les simulateurs de circuit actuels car le coût de calcul et le volume de mémoire augmentent très rapidement avec le nombre de porteuses. Pour illustration un plan comportant 28 porteuses, capable de mettre en évidence un intermodulation d’ordre 3, nécessite déjà 17000 points de fréquence [14]. Quand on sait qu’il faut au moins 100 porteuses pour évaluer le NPR, cette technique est donc difficilement utilisable. 62
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JURY : N° d'ordre : 9-2000 THÈSE
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Table des matières ******** CHAPIT
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III.3. - METHODOLOGIE ACTUELLE DE C
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Liste des figures ******** Figure I
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Figure III.9 - Contours à puissanc
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FigureIV.45 - Conditions de stabili
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INTRODUCTON GENERALE L’industrie
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CHAPITRE I - OUTILS DE MODELISATION
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Page 79 and 80: NPR (dB) CHAPITRE II - CONSIDERATIO
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C/(N+I) (dB) CHAPITRE III - METHODO
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35 30 25 20 15 10 5 CHAPITRE III -
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CHAPITRE III - METHODOLOGIE DE CONC
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CHAPITRE IV - APPLICATION A LA CONC
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CONCLUSION GENERALE L’objet de ce
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ANNEXE Ve=0 + μ(p)β(p) ∑ + 1 β
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ANNEXE présenter des impédances q
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Résumé Les signaux traités par l
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