Contribution à la conception optimale en terme de linéarité et ...
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CHAPITRE I – OUTILS DE MODELISATION, DE CARACTERISATION ET D’ANALYSE NON-LINEAIRE<br />
La généralisation <strong>de</strong> ce principe au contrôle multiharmonique est très simple. Il suffit<br />
<strong>de</strong> p<strong>la</strong>cer <strong>en</strong> série plusieurs boucles travail<strong>la</strong>nt <strong>à</strong> <strong>de</strong>s fréqu<strong>en</strong>ces différ<strong>en</strong>tes. Le filtre p<strong>la</strong>cé<br />
dans chaque boucle perm<strong>et</strong> <strong>de</strong> choisir <strong>la</strong> fréqu<strong>en</strong>ce <strong>de</strong> travail. Le principe est représ<strong>en</strong>té<br />
Figure I.. Ce système est très pratique pour déterminer les conditions <strong>de</strong> fonctionnem<strong>en</strong>t<br />
optimal <strong>de</strong> composant car <strong>la</strong> synthèse <strong>de</strong> l’impédance <strong>de</strong> charge <strong>à</strong> une fréqu<strong>en</strong>ce harmonique<br />
donnée est décorrélée du rég<strong>la</strong>ge <strong>de</strong>s impédances aux autres fréqu<strong>en</strong>ces harmoniques. Le<br />
déphaseur, l’atténuateur <strong>et</strong> le filtre p<strong>la</strong>cés <strong>en</strong> série, <strong>à</strong> <strong>la</strong> sortie <strong>de</strong>s boucles actives perm<strong>et</strong>t<strong>en</strong>t<br />
<strong>de</strong> synthétiser une impédance <strong>de</strong> désadaptation. Elle rajoute au coeffici<strong>en</strong>t <strong>de</strong> réflexion<br />
synthétiser par <strong>la</strong> boucle un autre <strong>terme</strong> qui doit perm<strong>et</strong>tre <strong>de</strong> dép<strong>la</strong>cer le c<strong>en</strong>tre <strong>de</strong> <strong>la</strong><br />
répartition d’impédances. C<strong>et</strong>te métho<strong>de</strong> est souv<strong>en</strong>t utilisée au fondam<strong>en</strong>tale pour répartir au<br />
mieux les impédances dans les zones <strong>de</strong> l’abaque les plus intéressantes. Le coeffici<strong>en</strong>t <strong>de</strong><br />
réflexion vu par le composant au fondam<strong>en</strong>tale peut être exprimé par :<br />
⎪⎧<br />
Γ<br />
⎨<br />
⎪⎩ Γ<br />
jϕ(<br />
f 0)<br />
( f 0)<br />
= Γ0<br />
+ G(<br />
f 0)<br />
e<br />
( nf ) = G(<br />
nf<br />
jϕ(<br />
nf0<br />
) ) α e<br />
0<br />
0<br />
0<br />
La distribution <strong>de</strong>s impédances aux harmoniques est toujours c<strong>en</strong>trée autour <strong>de</strong> 50<br />
Ohms grâce au filtre passe-haut qui limite l’eff<strong>et</strong> <strong>de</strong> <strong>la</strong> désadaptation au fondam<strong>en</strong>tale.<br />
Figure I.11 – répartition <strong>de</strong>s impédances<br />
La technique <strong>de</strong> <strong>la</strong> boucle active peut être aussi bi<strong>en</strong> employée pour <strong>la</strong> caractérisation<br />
<strong>en</strong> monoporteuse que pour <strong>la</strong> caractérisation <strong>en</strong> bi-porteuses. Il suffit pour ce<strong>la</strong> d’ajouter une<br />
secon<strong>de</strong> source micro-on<strong>de</strong> <strong>à</strong> une fréqu<strong>en</strong>ce légèrem<strong>en</strong>t décalée. Les fréqu<strong>en</strong>ces doiv<strong>en</strong>t être<br />
suffisamm<strong>en</strong>t proche l’une <strong>de</strong> l’autre pour que le comportem<strong>en</strong>t <strong>de</strong>s boucles soit id<strong>en</strong>tique <strong>à</strong><br />
chacune <strong>de</strong>s fréqu<strong>en</strong>ces issues <strong>de</strong> <strong>la</strong> même ban<strong>de</strong>.<br />
Le principe <strong>de</strong>s boucles actives s’applique égalem<strong>en</strong>t <strong>à</strong> <strong>la</strong> technique du Source-Pull.<br />
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