Contribution à la conception optimale en terme de linéarité et ...
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CHAPITRE I – OUTILS DE MODELISATION, DE CARACTERISATION ET D’ANALYSE NON-LINEAIRE<br />
Cpg<br />
Lg Rg Rd Ld<br />
Igs<br />
Vgs<br />
Ri<br />
Igd<br />
Cgs<br />
Cgd<br />
Ids<br />
Rs<br />
Ls<br />
Vds<br />
Cds<br />
Figure I.7 – Modèle non-linéaire électrothermique pr<strong>en</strong>ant <strong>en</strong> compte les eff<strong>et</strong>s <strong>de</strong><br />
pièges<br />
Le modèle utilisé pour représ<strong>en</strong>ter les eff<strong>et</strong>s <strong>de</strong> pièges est prés<strong>en</strong>té Figure I.7. Il est<br />
composé <strong>de</strong> trois résistances, <strong>de</strong> <strong>de</strong>ux capacités <strong>et</strong> d’une dio<strong>de</strong>. La t<strong>en</strong>sion <strong>de</strong> comman<strong>de</strong> du<br />
circuit est <strong>la</strong> t<strong>en</strong>sion Vds du transistor (ceci suppose que l’état <strong>de</strong>s pièges dép<strong>en</strong>d uniquem<strong>en</strong>t<br />
<strong>de</strong> c<strong>et</strong>te t<strong>en</strong>sion Vds). La t<strong>en</strong>sion Vb est <strong>la</strong> t<strong>en</strong>sion <strong>de</strong> rétroaction qui vi<strong>en</strong>t modifier <strong>la</strong><br />
comman<strong>de</strong> Vgs. Sous certaines contraintes, ce circuit peut être décomposé pour dissocier les<br />
modèles <strong>de</strong> pièges suivant les fréqu<strong>en</strong>ces d’excitations.<br />
Au continu les résistances Rbd <strong>et</strong> Rbs fix<strong>en</strong>t <strong>la</strong> t<strong>en</strong>sion <strong>de</strong> rétroaction <strong>à</strong> travers <strong>la</strong><br />
résistance RB. La t<strong>en</strong>sion Vb, au continu, est directem<strong>en</strong>t contrôlée par <strong>la</strong> t<strong>en</strong>sion Vds par une<br />
loi <strong>de</strong> proportionnalité fixée par le rapport Rbs/(Rbd+Rbs). La résistance Rbd perm<strong>et</strong><br />
d’appliquer <strong>la</strong> t<strong>en</strong>sion au nœud B.<br />
Le comportem<strong>en</strong>t RF <strong>de</strong>s pièges est modélisé par le pont diviseur défini par les <strong>de</strong>ux<br />
capacités Cbd <strong>et</strong> Cbs. La loi reliant <strong>la</strong> t<strong>en</strong>sion Vds <strong>à</strong> <strong>la</strong> t<strong>en</strong>sion VB est égale <strong>à</strong> un facteur<br />
constant Cbd/(Cbd+Cbs). La gran<strong>de</strong> valeur <strong>de</strong> Rb assure le découp<strong>la</strong>ge <strong>en</strong>tre le pont diviseur<br />
formé par les résistances <strong>et</strong> celui formé par les capacités.<br />
Les constantes <strong>de</strong> temps BF <strong>de</strong>s pièges ont été modélisées grâce <strong>à</strong> <strong>de</strong>ux circuits<br />
indép<strong>en</strong>dants. La constante <strong>de</strong> temps d’émission étant fixe, c<strong>et</strong>te <strong>de</strong>rnière a été modélisée <strong>à</strong><br />
l’ai<strong>de</strong> d’un simple circuit RC constitué par <strong>la</strong> résistance Rb <strong>et</strong> les capacités Cbd <strong>et</strong> Cbs. La<br />
constante <strong>de</strong> temps est égale <strong>à</strong> τe=Rb*(Cbd+Cbs).<br />
13<br />
Cpd<br />
V b<br />
C bd<br />
C bs<br />
D b<br />
R b<br />
R bd<br />
R bs<br />
V dsi<br />
P dis<br />
C th<br />
R th<br />
T