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Contribution à la conception optimale en terme de linéarité et ...

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CHAPITRE I – OUTILS DE MODELISATION, DE CARACTERISATION ET D’ANALYSE NON-LINEAIRE<br />

I.2.2.2. - Modélisation <strong>et</strong> extraction <strong>de</strong>s modèles <strong>à</strong> eff<strong>et</strong>s thermiques <strong>et</strong> <strong>de</strong><br />

pièges<br />

La topologie du modèle électrique que nous prés<strong>en</strong>tons dans c<strong>et</strong>te section a été<br />

développée pour <strong>la</strong> modélisation <strong>de</strong> MESFET prés<strong>en</strong>tant <strong>de</strong>s pièges <strong>à</strong> niveaux profonds<br />

localisés dans le substrat semi-iso<strong>la</strong>nt AsGa. L’influ<strong>en</strong>ce <strong>de</strong> ces pièges se traduit par <strong>la</strong><br />

formation d’un pot<strong>en</strong>tiel <strong>de</strong> rétroaction au niveau <strong>de</strong> <strong>la</strong> grille appelé self-backating qui dép<strong>en</strong>d<br />

<strong>de</strong>s conditions d’excitation.<br />

Source Grille Drain<br />

N+ n=ND-NB- Canal N+<br />

Substrat SI AsGa<br />

Figure I.6 – Structure d’un MESFET<br />

Dans le cadre <strong>de</strong> modu<strong>la</strong>tion complexe, les fréqu<strong>en</strong>ces mises <strong>en</strong> jeu dans le<br />

comportem<strong>en</strong>t non linéaire d’un transistor s’ét<strong>en</strong>d<strong>en</strong>t sur une ban<strong>de</strong> autour <strong>de</strong> chaque<br />

harmonique <strong>de</strong> <strong>la</strong> fréqu<strong>en</strong>ce porteuse mais égalem<strong>en</strong>t autour du continu. La <strong>la</strong>rgeur <strong>de</strong> c<strong>et</strong>te<br />

ban<strong>de</strong> dép<strong>en</strong>d directem<strong>en</strong>t <strong>la</strong> ban<strong>de</strong> <strong>de</strong> fréqu<strong>en</strong>ce du signal d’excitation. Le modèle d’un<br />

transistor doit donc être capable <strong>de</strong> reproduire le comportem<strong>en</strong>t du composant <strong>à</strong> toutes ces<br />

fréqu<strong>en</strong>ces. Pour un transistor seul, <strong>la</strong> réponse <strong>en</strong> fréqu<strong>en</strong>ce autour du continu est<br />

principalem<strong>en</strong>t imposée par les constantes <strong>de</strong> temps thermiques <strong>et</strong> <strong>de</strong> pièges. Il est donc<br />

nécessaire d’utiliser <strong>de</strong>s modèles dynamiques <strong>de</strong> ces eff<strong>et</strong>s.<br />

Le modèle thermique d’un transistor (Figure I.7) est un circuit électrique qui relie <strong>la</strong><br />

température du transistor <strong>à</strong> <strong>la</strong> puissance dissipée du circuit. Il est représ<strong>en</strong>té au premier ordre<br />

par une cellule RC qui perm<strong>et</strong> <strong>de</strong> pr<strong>en</strong>dre <strong>en</strong> compte <strong>la</strong> résistance thermique équival<strong>en</strong>te du<br />

circuit Rth ainsi que <strong>la</strong> constante <strong>de</strong> temps thermique du circuit <strong>à</strong> travers <strong>la</strong> capacité Cth. La<br />

température du transistor ainsi calculée est alors directem<strong>en</strong>t utilisée pour les modèles<br />

thermiques <strong>de</strong>s dio<strong>de</strong>s <strong>et</strong> <strong>de</strong> <strong>la</strong> source <strong>de</strong> courant.<br />

12<br />

ND<br />

NEL2+<br />

NB-

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