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Contribution à la conception optimale en terme de linéarité et ...

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ANNEXE<br />

Ve=0<br />

+ μ(p)β(p)<br />

∑<br />

+<br />

1<br />

β(p)<br />

μ(p)<br />

Vs<br />

μ(p)β(p)<br />

Cgd<br />

Ve=0 Lg Rg<br />

Rd Ld Vs<br />

Ze(f)<br />

Cpg<br />

β(p)<br />

Cgs<br />

Ri<br />

Rs<br />

Ls<br />

gm*1<br />

Figure IV.42 Mesure <strong>de</strong> <strong>la</strong> fonction <strong>de</strong> transfert <strong>en</strong> boucle ouverte<br />

Cds<br />

Cpd<br />

μ(p)<br />

Les impédances Ze(f) <strong>et</strong> Zs(f) représ<strong>en</strong>te les réseaux d’adaptation d’<strong>en</strong>trée <strong>et</strong> <strong>de</strong> sortie<br />

<strong>de</strong> l’amplificateur.<br />

Le tracé po<strong>la</strong>ire du NDF est donné Figure IV.43, il ne prés<strong>en</strong>te aucun <strong>en</strong>cerclem<strong>en</strong>t <strong>de</strong><br />

l’origine ce qui garanti <strong>la</strong> stabilité <strong>de</strong> l’amplificateur au point <strong>de</strong> fonctionnem<strong>en</strong>t considéré.<br />

3<br />

2<br />

1<br />

0<br />

-1<br />

-2<br />

-3<br />

Zs(f)<br />

NDF<br />

0 1 2 3 4 5<br />

Figure IV.43 – Représ<strong>en</strong>tation du NDF sur <strong>la</strong> ban<strong>de</strong> [0-40 GHz]<br />

188

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