Contribution à la conception optimale en terme de linéarité et ...

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ANNEXE ⎛⎛ ⎞ ⎞ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎜⎜ N ⎟ ⎟ ⎜ N ⎟ ⎜ N ⎟ cos⎜⎜ m ⎟ i i + mk φ ⎟ k = cos⎜ miφ ⎟ i cos k k i i kφ ⎜⎜ ∑ φ ⎟ ⎟ ⎜ ∑ ⎟ ⎜ ∑ ⎟ ⎜⎜ i= 0 ⎟ ⎟ ⎜i = 0 ⎟ ⎜i = 0 ⎟ ⎝⎝ i≠ k ⎠ ⎠ ⎝i ≠k ⎠ ⎝i ≠k ⎠ ( m φ ) − sin⎜ m φ ⎟sin( m ) ] − π; π] étant un entier et suivant une loi uniforme sur . φ mk k ( cos( m φ ) ) = E( sin( m φ ) ) = 0 E k k k k De plus φ k est non corrélé avec φ et m φ , ce qui implique j N ∑ i k 0 i= ≠ ⎡ ⎤ ∀j E( cos( ω j + φ j ) * cos⎢∑miωi( t − τ) + ∑miφi⎥ ⎢⎣ i= 0 i= 0 ⎥⎦ Nous pouvons en déduire que dans le cas d’une non linéarité sans mémoire et pour le signal considéré, le bruit d’intermodulation est non corrélé avec le signal d’entrée. i N 185 i N k
ANNEXE ANNEXE 2 186
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JURY : N° d'ordre : 9-2000 THÈSE
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Table des matières ******** CHAPIT
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III.3. - METHODOLOGIE ACTUELLE DE C
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Liste des figures ******** Figure I
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Figure III.9 - Contours à puissanc
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FigureIV.45 - Conditions de stabili
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INTRODUCTON GENERALE L’industrie
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CHAPITRE I - OUTILS DE MODELISATION
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CHAPITRE II - CONSIDERATIONS GENERA
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NPR (dB) CHAPITRE II - CONSIDERATIO
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FACTEUR DE FORME (dB) CHAPITRE II -
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CHAPITRE III - METHODOLOGIE DE CONC
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NPR (dB) CHAPITRE III - METHODOLOGI
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CHAPITRE IV - APPLICATION A LA CONC
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