Contribution à la conception optimale en terme de linéarité et ...
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CHAPITRE IV – APPLICATION A LA CONCEPTION D’AMPLIFICATEUR<br />
IV.2.4. - VERIFICATION EXPERIMENTALE DE LA METHODOLOGIE DE<br />
CONCEPTION<br />
Une secon<strong>de</strong> série <strong>de</strong> mesure a été effectuée afin <strong>de</strong> vali<strong>de</strong>r <strong>la</strong> méthodologie <strong>de</strong><br />
<strong>conception</strong> développée <strong>à</strong> l’ai<strong>de</strong> <strong>de</strong> modèles. La fiabilité <strong>de</strong> ces <strong>de</strong>rniers <strong>en</strong> fonctionnem<strong>en</strong>t<br />
multiporteuse pour <strong>de</strong>s c<strong>la</strong>sses <strong>de</strong> fonctionnem<strong>en</strong>t proches <strong>de</strong> <strong>la</strong> c<strong>la</strong>sse B, n’étant pas très<br />
bonne, nous avons <strong>en</strong>trepris d’effectuer une optimisation expérim<strong>en</strong>tale <strong>en</strong> fonctionnem<strong>en</strong>t<br />
multiporteuse. Le but est <strong>de</strong> démontrer que l’impédance <strong>de</strong> charge <strong>optimale</strong> suivant le critère<br />
du C/(N+I) est l’impédance <strong>de</strong> r<strong>en</strong><strong>de</strong>m<strong>en</strong>t maximum.<br />
Le banc <strong>de</strong> mesure <strong>de</strong> NPR n’étant pas équipé <strong>de</strong> système <strong>de</strong> contrôle <strong>de</strong> charge par<br />
boucle active, <strong>la</strong> synthèse <strong>de</strong>s impédances <strong>de</strong> charge est réalisée <strong>à</strong> l’ai<strong>de</strong> d’un tuner p<strong>la</strong>cé<br />
directem<strong>en</strong>t <strong>en</strong> sortie <strong>de</strong> l’amplificateur. La variation <strong>de</strong>s impédances <strong>de</strong> charge dans le p<strong>la</strong>n<br />
<strong>de</strong> l’amplificateur <strong>en</strong>traîne <strong>la</strong> variation <strong>de</strong> l’impédance <strong>de</strong> charge dans le p<strong>la</strong>n <strong>de</strong> sortie du<br />
transistor. Seule l’impédance <strong>de</strong> charge au fondam<strong>en</strong>tale est perturbée par ce système. Le<br />
court circuit <strong>à</strong> 2f0 <strong>en</strong>tre les lignes L2 <strong>et</strong> L3 (Figure IV.9) empêche les interfér<strong>en</strong>ces avec les<br />
conditions <strong>de</strong> charges extérieures.<br />
Le schéma <strong>de</strong> principe du banc <strong>de</strong> mesure est prés<strong>en</strong>té Figure IV.15. Le tuner perm<strong>et</strong><br />
<strong>de</strong> synthétiser une impédance autour 50 Ohms. L’amplificateur n’étant plus adapté sur<br />
l’impédance qui lui est prés<strong>en</strong>tée, <strong>la</strong> puissance <strong>de</strong> sortie doit être calculée <strong>en</strong> t<strong>en</strong>ant compte du<br />
coeffici<strong>en</strong>t <strong>de</strong> réflexion Γ associé <strong>à</strong> l’impédance synthétisée.<br />
1 2<br />
Ps = ⎜⎛<br />
1−<br />
Γ ⎟⎞ 2 ⎝ ⎠<br />
La puissance <strong>de</strong> l’on<strong>de</strong> b2 est évaluer <strong>en</strong> déterminant le coeffici<strong>en</strong>t d’atténuation<br />
reliant <strong>la</strong> puissance dans le p<strong>la</strong>n du Wattmètre <strong>et</strong> le p<strong>la</strong>n <strong>de</strong> sortie <strong>de</strong> l’amplificateur. La<br />
mesure du rapport signal <strong>à</strong> bruit est quant <strong>à</strong> elle, réalisée <strong>à</strong> l’ai<strong>de</strong> d’un analyseur <strong>de</strong> spectres<br />
situé <strong>à</strong> l’extrémité <strong>de</strong> <strong>la</strong> chaîne <strong>de</strong> transmission.<br />
b2<br />
a2<br />
Tuner<br />
wattmètre<br />
Analyseur<br />
<strong>de</strong> Spectre<br />
b<br />
2<br />
2<br />
sortie amplificateur sortie transistor<br />
Figure IV.15 – Schéma <strong>de</strong> principe <strong>de</strong> <strong>la</strong> mesure<br />
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