Contribution à la conception optimale en terme de linéarité et ...

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C/(N+I) (dB) CHAPITRE III - METHODOLOGIE DE CONCEPTION OPTMALE EN TERME DE LINEARITE ET DE CONSOMMATION Nous avons suivi la même procédure à l’harmonique 2 mais en fixant l’impédance de charge au fondamentale sur l’impédance optimale de rendement. Nous pouvons voir que là encore que la courbe optimale et celle obtenue avec l’impédance optimale de rendement à 2f0 sont proches l’une de l’autre. Elles sont tracées en bleu (Figure III.27). Nous pouvons en déduire que les conditions de charge optimale selon ce critère et pour cette technologie correspondent aux conditions optimales de rendement. Afin d’évaluer quantitativement l’influence de l’impédance de charge à l’harmonique 2, nous avons également tracé une courbe en le court-circuitant en sortie du transistor (Figure III.27). Le rapport / N a été augmenté de près de 1 dB. Ceci correspond à une P dc dégradation de près de 25% sur la consommation de l’amplificateur. 24 22 20 18 16 14 12 10 Enveloppe optimale à 2f0 Enveloppe pour impédance optimale de rendement à 2f0 Enveloppe pour un court circuit à 2f0 15 18 21 24 27 30 Pdc/N (dB) Figure III.27 - Influence des impédances de charge à 2f0 III.4.3.1.2. - Impédances de source Nous avons cherché à optimiser l’impédance de source à 2f0. Les impédances de charge au fondamentale et à l’harmonique 2 ont été fixées sur les impédances optimales de rendement. 117
CHAPITRE III - METHODOLOGIE DE CONCEPTION OPTMALE EN TERME DE LINEARITE ET DE CONSOMMATION La même étude que pour l’impédance de charge a été menée. Nous avons tracé l’enveloppe de toutes les courbes caractéristiques obtenues pour chaque impédance ainsi que les caractéristiques issues d’impédances clés. Ces impédances sont représentées sur l’abaque de Smith donnée ci-dessous. Court circuit Court circuit décalé Figure III.28 – Répartition des impédances simulées Nous pouvons observer que le court circuit permet d’atteindre les performances optimales sur toute la gamme de rapport signal à bruit. Un simple court circuit décalé par exemple par une ligne d’accès de longueur excessive peut entraîner une détérioration de la consommation de 0.8 dB ce qui se traduit en linéaire par une perte de 20 %. Pour déterminer l’impédance à 2f0 permettant de se rapprocher de la caractéristique optimale il est indispensable d’utiliser un signal à plusieurs porteuses. Une analyse avec signal à deux porteuses est suffisante pour évaluer l’impédance. Quantitativement cette analyse ne reflète pas le comportement d’un système en multiporteuse mais nous avons pu constater que les conditions de fonctionnement optimales comme les impédances sont conservées. Ceci a été vérifié en effectuant des simulations à deux porteuses et en appliquant le critère du C/(N+I) aux résultats de simulation. Pour cela il suffit de remplacer les caractéristiques multiporteuses par les caractéristiques équivalentes issues de la simulation à deux porteuses. La puissance du bruit d’intermodulation (I) est alors remplacée par la somme des puissances des produits d’intermodulation. Comme les impédances optimales sont circonscrites sur le bord de l’abaque (partie réelle nulle), le seul paramètre d’optimisation est la phase du coefficient de réflexion associé à l’impédance de source à 2f0. L’interprétation des résultats se fait soit en traçant de manière séparée les caractéristiques issues des différentes impédances soit en appliquant le critère à l’ensemble des points des simulations. En pratique la phase varie faiblement en fonction du rapport signal 118
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JURY : N° d'ordre : 9-2000 THÈSE
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Table des matières ******** CHAPIT
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III.3. - METHODOLOGIE ACTUELLE DE C
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Liste des figures ******** Figure I
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Figure III.9 - Contours à puissanc
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FigureIV.45 - Conditions de stabili
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INTRODUCTON GENERALE L’industrie
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CHAPITRE I - OUTILS DE MODELISATION
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ANNEXE Ve=0 + μ(p)β(p) ∑ + 1 β
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ANNEXE présenter des impédances q
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Résumé Les signaux traités par l
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