ETTC'2003 - SEE

de la ligne. La Figure (7) illustre un scénario proche
d’une situation de terrain.
Infrastructure
du bâtiment
Source HF
Alimentation
Terres locales
Ligne
Capteur
Figure (7) : Illustration d’une configuration pouvant
faire l’objet d’une simulation théorique rigoureuse
L’avantage majeur de cette approche est bien entendu
de procurer des conditions géométriques adaptables
pour chaque configuration. Les principales difficultés
de mise en œuvre proviennent du nombre très important
de paramètres à gérer ainsi que l’incertitude qui
auréole leur évaluation. Nous pensons par exemple
aux liaisons avec les terres locales, à la composition
physique des infrastructures du bâtiment et surtout à
la nature des impédances qu’il faut attribuer aux extrémités
de la ligne perturbée.
L’exemple donné par les courbes de la Figure (8) est
suffisamment éloquent. Il s’agit du comportement de
l’impédance mesurée à l’analyseur de réseau entre le
pôle plus du capteur et la masse locale. Les
caractéristiques obtenues montrent que ce paramètre
dont nous devinons le rôle important adopte un
comportement difficile à reproduire par simulation.
Notamment nous observons un maximum très pointu
culminant à 3000 Ω vers la fréquence de 8 MHz pour
laquelle nous avions relevé une sensibilité
significative du capteur.
Un simulateur théorique aussi sophistiqué soit-il ne
peut prévoir les tensions induites qu’à condition de
connaître les impédances rencontrées aux extrémités
de la ligne. De plus cela suppose qu’il soit encore
légitime de parler d’impédance en présence de phénomènes
non linéaires comme ceux pressentis dans
cette étude ! En effet, il faut signaler que le maximum
situé à 8 MHz passe de 3000 Ω à 8000 Ω lorsque la
puissance d’injection passe de 10 dBm à 0 dBm.
D’autre part selon que le capteur est polarisé ou simplement
passif la forme des caractéristiques
d’impédance est fortement influencée
Impédance Ohms
4000
4
0
3000
2000
1000
0
-1000
-2000
(k Ω)
-3 -3000
1.E+04
10 kHz
Impédance entre pôle plus et masse sous 10 dBm
Capteur non polarisé
1.E+05
100 kHzFréquence
Hz
1.E+06
1 MHz
1.E+07
10 MHz
Figure (8) : Courbes montrant l’évolution de
l’impédance de mode commun du capteur en fonction
de la fréquence R ( partie réelle), I (imaginaire), A
(absolue)
VI-2 Approche simplifiée
Nous réduisons la dimension de la ligne afin de
l’introduire dans une chambre anéchoique pour y
pratiquer quelques tests visant à établir une corrélation
entre sensibilité et environnement électromagnétique.
Un point particulièrement important que
nous tentons d’élucider concerne l’influence du réseau
de terre sur l’intensité du couplage électromagnétique.
Pour cela nous avons pratiqué des mesures
sur les dispositifs représentés Figure (9). Il s’agit
d’une ligne bifilaire composée de deux conducteurs
parallèles collés sur un substrat plan en PVC.
L’espacement des conducteurs est approximativement
de 11 cm, cette distance apparemment élevée a pour
but de faciliter l’induction d’un mode différentiel. La
dimension longitudinale de cette ligne est voisine de
deux mètres, une des extrémités est connectée sur une
résistance de valeur 270 Ω, l’extrémité opposée sur
une seconde résistance de valeur 2,7 kΩ. Ce choix est
justifié pour se rapprocher des conditions imposées
par la résistance de lecture du courant délivré par le
capteur et par la résistance présentée par le capteur
vis à vis du mode différentiel. L’antenne d’émission
de type biconique est installée à trois mètres de la
ligne de manière à la soumettre à une onde parvenant
sous incidence frontale. Le plan contenant les deux
conducteurs est orienté parallèlement au plan de sol
de la chambre recouvert partiellement d’absorbants.
Les fréquences explorées durant l’essai vont de 30
MHz à 200 MHz. Sur cette gamme la chambre n’est
pas parfaitement anéchoique, cependant nous avons
vérifié par des mesures préliminaires que le champ au
voisinage de la ligne était monotone.
Chaque essai est assorti d’un calibrage normalisant le
champ électrique à une amplitude de 20 V / m. Une
mesure de tension s’avérant trop auto perturbatrice
nous avons opté pour la détermination du courant
induit à chacune des extrémités de la ligne, I0
correspond au courant prélevé près de la résistance de
270 Ω alors que I donne le courant à l’extrémité
connectée sur 2,
7 kΩ
.
L
lin
Réel
Imag