Etude du comportement dynamique linéaire et non-linéaire d'un ...
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forme de la solution (2.28), nous constatons que l'eff<strong>et</strong> de H2 est généré par un signal <strong>du</strong><br />
type (Ùg=W1 + (1)2.<br />
C<strong>et</strong>te méthode de test d'harmoniques peut être répété autant de fois qu'il est<br />
nécessaire pour déterminer des fonctions de réponse en fréquence d'ordre supérieur.<br />
Les séries de Volterra sont l'extension fonctionnelle <strong>du</strong> développement en série<br />
de Taylor. Elles présentent d'ailleurs les mêmes exigences de convergence <strong>et</strong> de régularité<br />
quant à leur mise en oeuvre. De nombreux chercheurs ont étudiés les conditions<br />
d'application, <strong>d'un</strong>icité <strong>et</strong> de convergence de la théorie de Volterra. En général, l'hypothèse<br />
de base suppose que le système étudié est faiblement <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong> <strong>et</strong> régulier mais il n'existe<br />
pas de résultat général perm<strong>et</strong>tant d'affirmer qu'il existe toujours une série de Volterra.<br />
Gifford <strong>et</strong> Tomlinson [26] affirment qu'un système doit nécessairement être invariant au<br />
cours <strong>du</strong> temps <strong>et</strong> avoir au moins un point d'équilibre pour qu'il adm<strong>et</strong>te une représentation<br />
en série de Volterra dans le voisinage de ce point. Dans le cas <strong>du</strong> rotor <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong>, les <strong>non</strong>linéarités<br />
interviennent uniquement sous une forme polynomiale <strong>et</strong> de ce fait, l'existence <strong>et</strong><br />
l'unicité de la représentation en série de Volterra sont assurés.<br />
11.3.2 MISE EN OEUVRE DE LA METHODE DE VOLTERRA<br />
Dans les équations <strong>du</strong> mouvement <strong>du</strong> rotor présentées dans le chapitre I, nous<br />
ne r<strong>et</strong>iendrons que le troisième mode de battement, le second mode de traînée <strong>et</strong> le mode de<br />
torsion qui sont susceptibles de se coupler pour une fréquence de rotation <strong>du</strong> rotor égale à 4<br />
Hz - vitesse de fonctionnement nominale -. En outre, nous ne conserverons que les termes<br />
prépondérants de l'aéro<strong>dynamique</strong> - termes en K cos( t) - ce qui revient à négliger<br />
l'amortissement aéro<strong>dynamique</strong> <strong>et</strong> les termes <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong>s aéro<strong>dynamique</strong>s. Sous ces<br />
hypothèses, le système d'équations qui modélise le <strong>comportement</strong> <strong>du</strong> rotor est:<br />
/b3 qb3 + Pb3 (w13 - Q2 sin2 0ü qb3<br />
/42 qt2 + I1t2 (w?2 -Q2cos200)qt2<br />
= - V23 O qt - 2 V23 O (t2 - Q cosOo O + )b33 02 b3 + N Kb3 Q2 cos(Q t)<br />
= V23 0q + 2v23 0q -Qßt2 sinO0 O 't22 qt2 + N K2 Q2 cos(Qt)<br />
. 2<br />
'rot (22 q + b33 q3) + 2 ê(22 qt2 qt2 + b33 qb3 + GJ O<br />
= V23 (q2 - qh3 qt2 + Q(ßt2 Stfl 0 qt2 + ßb3 cosO0 qb3)<br />
(2.29)<br />
Nous appliquons alors un changement de variables ayant pour obj<strong>et</strong> de rendre<br />
le système (2.29) sans dimension. Nous poserons donc t = t. Le système (2.29) s'écrit<br />
donc:<br />
Chapitre 2 : Analyse <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong> 90