Etude du comportement dynamique linéaire et non-linéaire d'un ...
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27t<br />
F [a cos ', - a w sin j sin iy dVí = O<br />
Jo (2.19)<br />
w2 - + 1 [a cos , - a w sin cos d = O<br />
Nous constatons que les systèmes (2.10) <strong>et</strong> (2.19) apportent les mêmes<br />
corrections à la solution <strong>linéaire</strong> dans le cas de la recherche <strong>d'un</strong>e solution forcée <strong>et</strong> si nous<br />
nous limitons à une approximation <strong>du</strong> premier ordre en t pour la méthode de la moyenne<br />
harmonique.<br />
Dans le même ordre d'idées, Szemplinska-Stupnicka [78] propose d'autres<br />
méthodes d'approximation analytique <strong>et</strong> montre que dans de nombreux cas, les corrections<br />
intro<strong>du</strong>ites par les <strong>non</strong>-linéarités sont équivalentes.<br />
11.2.3 APPLICATION AU COMPORTEMENT DE LA PALE<br />
11.2.3.1 Mise en oeuvre de la méthode de Ritz-Galerkin<br />
Pour faire l'analyse <strong>du</strong> <strong>comportement</strong> <strong>du</strong> rotor dans le cadre des<br />
approximations présentées ci-dessus, il parait plus judicieux d'utiliser la méthode de Ritz-<br />
Galerkin. En eff<strong>et</strong>, les termes <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong>s n'étant pas nécessairement p<strong>et</strong>its, l'hypothèse de<br />
départ de la méthode de Krylov - Bogoliubov n'est pas nécessairement vérifiée. De plus, la<br />
présence des efforts aéro<strong>dynamique</strong>s génère des forces purement harmoniques à la fréquence<br />
connue 2. Ainsi, le choix des fonctions utilisées lors de la mise en oeuvre de la méthode de<br />
Ritz se fait de manière naturelle en choisissant les fonctions cos( t ) <strong>et</strong> sin( t).<br />
Nous nous limiterons ici à l'étude <strong>du</strong> couplage <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong> entre le troisième<br />
mode de battement <strong>et</strong> le mode de torsion tels qu'ils ont été définis dans le chapitre I. En<br />
eff<strong>et</strong>, nous avons vu dans le chapitre précédent que le couplage <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong> entre un mode<br />
de traînée <strong>et</strong> un mode de battement ne génère que des <strong>non</strong>-linéarités polynomiales de degré<br />
2. Puisque la méthode de la moyenne harmonique ne perm<strong>et</strong> pas de décrire les <strong>non</strong>-linéarités<br />
de degré 2, il est inutile d'envisager un couplage entre un mode de traînée, un mode de<br />
battement <strong>et</strong> le mode de torsion. De plus, nous supposerons que l'aéro<strong>dynamique</strong> est <strong>linéaire</strong><br />
- c'est à dire que nous négligerons tous les termes <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong>s dans l'expression des efforts<br />
aéro<strong>dynamique</strong>s -. Nous choisirons de plus de ne conserver que les termes prépondérants <strong>du</strong><br />
type K cos( t). Cela revient à négliger les termes d'amortissement aéro<strong>dynamique</strong>s. En<br />
repère fixe, les équations <strong>du</strong> mouvement s'écrivent:<br />
Chapitre 2 Analyse <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong> 81