Etude du comportement dynamique linéaire et non-linéaire d'un ...
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aéro<strong>dynamique</strong>s - <strong>et</strong> comme axes principaux Xiocai axe normal à la section, 1oca1 direction<br />
de la corde de profil <strong>et</strong> Ziocai qui complète le trièdre direct. Les efforts de portance <strong>et</strong> de<br />
traînée s'expriment de manière naturelle dans le repère {H, Xaero, aero, Zaerol. Ce repère est<br />
défini à partir <strong>du</strong> précédent par une rotation d'angle i autour de Xiocai comme le montre la<br />
figure 1.8. L'angle i est l'angle d'incidence de la section c'est à dire l'angle sous lequel la corde<br />
de profil voit la direction <strong>du</strong> vent relatif. Dans ce repère, la force de portance élémentaire dP<br />
<strong>et</strong> la force de traînée élémentaire dT s'écrivent:<br />
dP = N..(i) Va2ir<br />
dT = Nv(i) V<br />
où N <strong>et</strong> N sont les coefficients aéro<strong>dynamique</strong>s de portance <strong>et</strong> de traînée<br />
Vair est la vitesse <strong>du</strong> centre de poussée par rapport à l'air.<br />
(1.33)<br />
Les coefficients aéro<strong>dynamique</strong>s N <strong>et</strong> N ne dépendent que de l'incidence<br />
locale de la pale. Nous ferons l'approximation que ces coefficients sont constants le long de<br />
la pale <strong>et</strong> qu'ils sont définis par le pas statique O. C'est une hypothèse très classique pour<br />
l'étude des efforts aéro<strong>dynamique</strong>s. En eff<strong>et</strong>, seule la composante statique de la torsion a<br />
une influence sur l'aéro<strong>dynamique</strong> puisque c'est c<strong>et</strong>te composante qui fixe l'angle d'incidence.<br />
Contrairement au cas où nous avons étudié la <strong>dynamique</strong> de la pale, la torsion <strong>dynamique</strong><br />
n'intervient pas ici car elle ne modifie pas sensiblement l'incidence. Pour l'étude des efforts<br />
aéro<strong>dynamique</strong>s, nous confondrons donc dans la suite l'angle de pas total de la pale avec<br />
l'angle de pas statique.<br />
Pour l'expression de la vitesse Vair, nous ne prendrons en compte que la<br />
vitesse engendrée par les mouvements de corps rigide de la pale c'est à dire la rotation <strong>et</strong><br />
éventuellement la vitesse d'avancement de l'appareil V. En eff<strong>et</strong>, la vitesse <strong>du</strong> centre de<br />
poussée créée par les déformations élastiques de la pale est négligeable devant la vitesse<br />
créée par les mouvements d'ensemble. Avec c<strong>et</strong>te approximation, nous pouvons écrire:<br />
Vair = r Q + V sin w (1.34)<br />
où ijí est l'azimut de la pale c'est à dire la position de la pale par rapport au<br />
repère lié à l'appareil. Pour i = O, la pale est orienté vers l'arrière <strong>et</strong> pour N' = it/2, la pale est<br />
orientée vers la droite de l'appareil. A c<strong>et</strong> azimut donné, la vitesse relative est bien r Q + V.<br />
Chapitre 1: Modélisation <strong>du</strong> rotor 48