Etude du comportement dynamique linéaire et non-linéaire d'un ...
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1.3 MODELE ANALYfIQUE DU ROTOR<br />
Le code de calcul <strong>du</strong> rotor R85 utilisé par le constructeur d'hélicoptère fournit<br />
des résultats directement exploitables par le bureau d'études au stade de l'avant proj<strong>et</strong> <strong>du</strong><br />
développement <strong>d'un</strong> appareil. Cependant, sa mise en oeuvre devient vite très lourde car il<br />
nécessite une masse de données importantes. Ce n'est donc pas un outil adapté pour une<br />
étude des différents <strong>comportement</strong>s <strong>du</strong> rotor. Il semble alors intéressant de développer un<br />
modèle <strong>du</strong> rotor en utilisant uniquement une description modale des pales. C<strong>et</strong>te méthode de<br />
calcul perm<strong>et</strong> de s'affranchir de la description de type Mykeistad - discrétisation en<br />
éléments rigides - utffisée dans le code de calcul R85.<br />
Nous allons étudier le mouvement <strong>d'un</strong>e pale en rotation à la vitesse angulaire<br />
Q autour <strong>d'un</strong> axe fixe. La pale peut se déformer selon un nombre B de modes de battement -<br />
modes de flexion dans un plan vertical - <strong>et</strong> selon un nombre T de modes de traînée - modes<br />
de flexion dans un plan horizontal -. De plus, nous prendrons aussi en compte la possibilité<br />
qu'a la pale de subir une torsion O. Nous établirons les équations <strong>du</strong> mouvement en utilisant<br />
la méthode de Lagrange appliquée à la description modale c'est à dire que les inconnues<br />
seront les coordonnées modales de chacun des modes de déformation ainsi que l'angle de<br />
torsion.<br />
Un travail similaire a été effectué par Houbolt <strong>et</strong> Brooks [34] pour déterminer<br />
les équations différentielles <strong>du</strong> mouvement pour une pale <strong>non</strong> uniforme vrillée se déformant<br />
en torsion, battement <strong>et</strong> traînée. Houbolt n'a effectué aucune hypothèse simplificatrice<br />
concernant la répartition de masse le long de la pale ou la coïncidence de l'axe élastique <strong>et</strong><br />
de 1' axe de torsion. Le modèle présenté ici fera au contraire de nombreuses hypothèses<br />
simplificatrices mais il se démarque des travaux de Houbolt par une approche purement<br />
modale des déformations de la pale. De nombreux autres auteurs - [64] , [66] - se sont<br />
penchés sur des problèmes de même nature mais en se restreignant à un cadre <strong>linéaire</strong>.<br />
Une approche totalement différente a été proposée par Bazoune [5] qui se<br />
base sur les Eléments Finis. C<strong>et</strong>te approche intéressante car elle propose un élément fini<br />
nouveau pour une pale ne perm<strong>et</strong> cependant pas de prendre en compte les eff<strong>et</strong>s <strong>non</strong>-<br />
<strong>linéaire</strong>s.<br />
Les termes <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong>s qui interviennent dans les équations <strong>du</strong> mouvement<br />
ont étés étudiés par Rosen [71] <strong>et</strong> Vyas [85] mais ces travaux ne perm<strong>et</strong>tent pas de<br />
quantifier l'influence de chaque type de <strong>non</strong>-linéarité sur le <strong>comportement</strong> de la pale. Le<br />
modèle proposé ici perm<strong>et</strong> grâce à une approche analytique complète d'identifier les<br />
couplages <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong>s entre les différents modes.<br />
Chapitre 1: Modélisation <strong>du</strong> rotor<br />
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