25.02.2013 Views

Etude du comportement dynamique linéaire et non-linéaire d'un ...

Etude du comportement dynamique linéaire et non-linéaire d'un ...

Etude du comportement dynamique linéaire et non-linéaire d'un ...

SHOW MORE
SHOW LESS

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.

1.2 MODELISATION NUMERIQUE DU ROTOR<br />

Le code de calcul utilisé par EUROCOFTER pour le calcul numérique <strong>du</strong> rotor<br />

a été écrit à l'origine par Krysinski <strong>et</strong> Allongue [13. Les premiers calculs utifisaient une théorie<br />

simple de Résistance des Matériaux mais le code a été développé pour inclure une analyse<br />

de plus en plus complète <strong>du</strong> <strong>comportement</strong> des poutres. En outre, la partie aéro<strong>dynamique</strong><br />

<strong>du</strong> code est sans cesse en évolution afin de prendre en compte un nombre croissant de<br />

profils de pales <strong>et</strong> de recaler le modèle avec des résultats d'essais en soufflerie. Les<br />

développements actuels portent aussi sur l'intro<strong>du</strong>ction de défauts de pales : ces défauts<br />

peuvent être des défauts de masse <strong>et</strong> d'inertie le long de la pale ou bien encore provenir <strong>du</strong><br />

fait que des pales différentes sont montées sur le même rotor.<br />

Nous allons présenter dans la suite les grandes lignes de la méthode utilisée<br />

pour la modélisation numérique <strong>du</strong> rotor selon les deux hypothèses principales : la<br />

modélisation qui suppose la pale rigide <strong>et</strong> la modélisation prenant en compte les<br />

déformations.<br />

1.2.1 LE MODELE PALE RIGIDE<br />

Dans ce modèle, nous avons été amené à faire plusieurs hypothèses<br />

simplificatrices afin d'obtenir l'expression analytique des forces aéro<strong>dynamique</strong>s <strong>et</strong> inertielles<br />

développées par le rotor, ainsi que le mouvement des pales. En particulier, une analyse<br />

simplifiée con<strong>du</strong>it à ignorer les eff<strong>et</strong>s de décrochage, de compressibilité, de <strong>non</strong>-uniformité de<br />

répartition des vitesses in<strong>du</strong>ites, ainsi que les divers couplages inertiels. Les solutions<br />

obtenues avec ces hypothèses simplificatrices fournissent une bonne connaissance <strong>du</strong><br />

<strong>comportement</strong> <strong>du</strong> rotor dans la plupart des conditions opérationnelles. Cependant, dans<br />

des conditions extrêmes de vol, comme les vols à grandes vitesses avec des nombres de<br />

Mach périphériques élevés, ou encore les vols aux forts facteurs de charge, au moins une des<br />

hypothèses ci-dessus ne s'applique plus <strong>et</strong> les résultats deviennent beaucoup moins bons.<br />

Pour ce modèle, les degrés de liberté sont les mouvements rigides de la pale <strong>et</strong><br />

<strong>du</strong> moyeu autour des articulations de battement, de traînée <strong>et</strong> de pas ; ils sont calculés en<br />

écrivant l'équilibre des charges aéro<strong>dynamique</strong>s <strong>et</strong> inertielles appliquées sur la pale. Puisque<br />

divers types de moyeu doivent être étudiés, les articulations doivent pouvoir être disposées<br />

dans un ordre quelconque, ce qui exige l'écriture d'au moins six jeux compl<strong>et</strong>s d'équations.<br />

Pour éviter cela, les équations ont été formulées de manière aussi générale que possible, en<br />

effectuant les calculs depuis le centre <strong>du</strong> rotor jusque vers l'extrémité des pales, en tenant<br />

compte <strong>du</strong> passage de chaque articulation, pour un azimut donné.<br />

Chapitre 1: Modélisation <strong>du</strong> rotor 26

Hooray! Your file is uploaded and ready to be published.

Saved successfully!

Ooh no, something went wrong!