Etude du comportement dynamique linéaire et non-linéaire d'un ...
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CONCLUSION<br />
Dans la première partie de c<strong>et</strong>te étude, nous avons étudié le <strong>comportement</strong><br />
<strong>dynamique</strong> <strong>d'un</strong>e pale <strong>d'un</strong> rotor d'hélicoptère. Le modèle analytique développé utilise une<br />
approche modale pour décrire les eff<strong>et</strong>s d'inertie. La nouveauté réside dans le fait que les<br />
efforts aéro<strong>dynamique</strong>s sont également calculés en fonction des coordonnées modales de la<br />
pale. De plus, nous avons inclus les termes <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong>s provenant aussi bien des couplages<br />
entre les modes de déformation que de la partie aéro<strong>dynamique</strong>.<br />
L'étude restreinte au cas <strong>linéaire</strong> perm<strong>et</strong> de calculer les vibrations transmises<br />
par la pale au fuselage de l'hélicoptère. L'influence de l'aéro<strong>dynamique</strong> est également étudiée.<br />
Elle a pour principale influence de décomposer les vibrations sur les harmoniques k b Q - où<br />
b est le nombre de pales <strong>et</strong> Q la vitesse de rotation.<br />
La prise en compte des eff<strong>et</strong>s <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong>s enrichit le <strong>comportement</strong><br />
<strong>dynamique</strong> <strong>du</strong> rotor. Nous avons montré que ces termes généraient des résonances<br />
supplémentaires qui sont des combinaisons des modes de la pale. Nous nous sommes plus<br />
particulièrement intéressé au terme <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong> de couplage entre le troisième mode de<br />
battement <strong>et</strong> le premier mode de torsion. Les positions en fréquence de ces deux modes sont<br />
proches <strong>et</strong> le couplage est donc important. L'intro<strong>du</strong>ction de la <strong>non</strong>-linéarité perm<strong>et</strong> de<br />
m<strong>et</strong>tre en évidence la diversité des <strong>comportement</strong>s <strong>dynamique</strong>s. Plus c<strong>et</strong>te <strong>non</strong>-linéarité de<br />
couplage est importante, plus le <strong>comportement</strong> <strong>dynamique</strong> est riche. Nous pouvons même<br />
observer un <strong>comportement</strong> chaotique.<br />
La complexité in<strong>du</strong>ite par les termes <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong>s nous a con<strong>du</strong>it à m<strong>et</strong>tre en<br />
oeuvre des méthodes d'analyse <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong> spécifiques. L'étude <strong>du</strong> système couplé<br />
Battement 3 - Torsion par la méthode de Ritz-Galerkin nous a permis de quantifier<br />
l'influence des <strong>non</strong>-linéarités cubiques. Nous avons montré la présence de phénomènes de<br />
saut qui créent des niveaux vibratoires importants même pour de faibles vitesses de rotation<br />
<strong>du</strong> rotor. Les efforts aéro<strong>dynamique</strong>s sont également amplifiés par les termes <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong>s.<br />
Pour étudier le système couplé constitué <strong>d'un</strong> mode de battement, <strong>du</strong>n mode<br />
de traînée <strong>et</strong> <strong>d'un</strong> mode de torsion, nous avons intro<strong>du</strong>it les séries de Volterra. Ce système<br />
contient alors des <strong>non</strong>-linéarités quadratiques <strong>et</strong> cubiques mais la charge de calcul imposée<br />
par la méthode choisie nous impose une limitation à l'étude des <strong>non</strong>-linéarités quadratiques.<br />
Nous avons alors montré la richesse <strong>du</strong> <strong>comportement</strong> <strong>dynamique</strong> de la pale. Par<br />
Conclusion<br />
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