Etude du comportement dynamique linéaire et non-linéaire d'un ...
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IV.3.2 ETUDE DE LA BOUCLE DE REINJECTION<br />
La modélisation a laissé prévoir que l'instabilité 12 Hz est <strong>du</strong>e pour une<br />
grande partie au faible taux d'amortissement de la boucle de réinjection <strong>et</strong> au gain de<br />
réinjection trop élevé à la fréquence <strong>du</strong> phénomène instable. Pour modifier les<br />
caractéristiques globales de c<strong>et</strong>te boucle, nous ne pouvons agir efficacement que sur la<br />
suspension ou sur la servocommande.<br />
P1.3.2.1 <strong>Etude</strong> paramétrique de la suspension de la boite<br />
Le système de suspension de la boite est un organe important de l'hélicoptère<br />
puisqu'il filtre les vibrations générées par le rotor <strong>et</strong> transmises au fuselage. Dans le<br />
phénomène 12 Hz, il joue également un rôle important puisqu'il autorise les mouvements de<br />
basculement des ensembles mécaniques qui sont à la base de l'instabilité. Il participe de plus<br />
à l'amortissement de la boucle de réinjection par son amortissement structural. Nous allons<br />
étudier ici ces deux aspects pour déterminer l'importance de ces paramètres sur le<br />
déclenchement <strong>du</strong> 12 Hz.<br />
Il est a priori difficile de modifier l'amortissement structural <strong>du</strong> système de<br />
suspension. Néanmoins, l'apparition de matériaux nouveaux, qui présentent des taux<br />
d'amortissements élevés, rend l'exploration de c<strong>et</strong>te voie nécessaire. Nous pouvons penser<br />
que l'intro<strong>du</strong>ction <strong>d'un</strong> matériau viscoélastique dans la raideur de suspension apporterait un<br />
amortissement suffisant pour faire disparaître l'instabilité. Afin d'étudier c<strong>et</strong>te hypothèse,<br />
nous réaliserons un balayage sur l'amortissement ré<strong>du</strong>it <strong>du</strong> mode de basculement en<br />
conservant la servocommande d'origine <strong>et</strong> la raideur initiale de la suspension. Nous nous<br />
placerons en outre à la vitesse de rotation nominale <strong>du</strong> rotor - 27,75 rad/s -.<br />
Les résultats sont présentés sur la figure IV.6. Pour un amortissement nul, le<br />
taux de divergence <strong>du</strong> système est égal à 22 % mais en augmentant progressivement<br />
l'amortissement, le taux de divergence diminue <strong>et</strong> le système tend vers le domaine de<br />
stabilité. Ce premier résultat confirme que l'augmentation <strong>du</strong> taux d'amortissement est<br />
favorable vis à vis de l'instabilité "12 Hz". Cependant, pour un amortissement de l'ordre de 8<br />
o/e, la courbe d'amortissement présente un palier <strong>et</strong> le système reste toujours dans le domaine<br />
instable. C<strong>et</strong>te limitation montre bien que l'augmentation de l'amortissement <strong>du</strong> mode de<br />
basculement ne perm<strong>et</strong> pas à elle seule de faire disparaître l'instabilité. En eff<strong>et</strong>, dans la<br />
configuration r<strong>et</strong>enue, la servocommande est trop fortement couplée avec le mode de<br />
basculement comme le montre le diagramme des fréquences. Dans ce cas, l'instabilité réside<br />
plus dans le gain élevé de la servocommande que dans l'amortissement faible de la<br />
suspension.<br />
Chapitre 4 Instabilité de couplage Rotor - Structure<br />
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