Etude du comportement dynamique linéaire et non-linéaire d'un ...
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Ces modes ne décrivent en aucun cas une <strong>dynamique</strong> même partielle de<br />
l'hélicoptère ; nous ne les utilisons que pour valider le code car ils sont entièrement<br />
découplés.<br />
La figure 111.10 perm<strong>et</strong> de comparer les efforts d'inertie en traînée (Finr Y) <strong>et</strong><br />
les efforts aéro<strong>dynamique</strong>s en traînée (Faer Y) le long de la pale dans les deux configurations<br />
tête rotor encastrée (courbes repérées par Efforts ) <strong>et</strong> prise en compte de la base modale de<br />
fuselage (Repère Structu ). Nous constatons tout d'abord que seules les harmoniques 3, 4 <strong>et</strong><br />
5 des efforts sont modifiées par la présence <strong>du</strong> fuselage. Ces résultats sont conformes a ce<br />
qui avait été démontré lors de l'étude générale de la <strong>dynamique</strong> <strong>d'un</strong> rotor à 4 pales. Les<br />
efforts d'inertie en traînée augmentent considérablement avec l'intro<strong>du</strong>ction de la base<br />
modale de fuselage. Par contre, l'aéro<strong>dynamique</strong> est peu modifiée comme le montre la<br />
comparaison des courbes Faer Y- Structu (prise en compte de la base modale ) <strong>et</strong> Faer Y-<br />
Efforts (tête rotor encastrée ). Cela signifie donc que les mouvements générés en tête rotor ne<br />
change pas fondamentalement le point de fonctionnement <strong>du</strong> rotor vis à vis de<br />
l'aéro<strong>dynamique</strong>. Par contre, ces mouvements modifient l'inertie <strong>du</strong> rotor <strong>et</strong> doivent donc<br />
modifier le torseur en tête rotor. Il apparaît également que les efforts qui s'exercent sur le<br />
rotor sont plus important en présence <strong>du</strong> fuselage que dans le cas où la tête rotor est<br />
encastrée.<br />
Nous pouvons comparer également le torseur calculé en tête rotor dans les<br />
deux configurations r<strong>et</strong>enues. Le tableau (111.7) perm<strong>et</strong> de synthétiser les résultats.<br />
effor Fx<br />
t<br />
effort Fy effor Fz<br />
Tableau 111.7: Comparaison <strong>du</strong> torseur tête rotor en repère fixe<br />
Cas de la tête encastrée <strong>et</strong> de la base modale constituée de translations rigides<br />
Le torseur obtenu en présence de la base modale est très différent de celui<br />
calculé à tête rotor encastré. Sur les efforts Fx, Fy <strong>et</strong> Fz ce résultat n'est pas surprenant<br />
puisque les mouvements de la tête rotor sont importants selon ces directions. Les<br />
modifications sur les moments Mx, My <strong>et</strong> Mz peuvent paraître plus surprenante mais<br />
s'expliquent par le fait la loi de <strong>comportement</strong> de la pale couple les moments <strong>et</strong> les efforts<br />
tranchants. Une modification de la valeur des efforts tranchants va donc modifier, dans une<br />
moindre mesure, la valeur des moments de flexion.<br />
t<br />
mom. Mx mom My mom. Mz<br />
Enc. BM Enc. BM Enc. BM Enc. BM Enc. BM Enc. BM<br />
4c 110 -20 843 -7 -195 -154 112 -291 226 407 251 226<br />
4s -879 15 144 -13 -244 -348 -271 -481 99 -286 -86 -10<br />
mod. 886 26 855 15 312 381 293 562 247 497 265 227<br />
Chapitre 3 : Couplage Rotor - Structure 170