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Etude du comportement dynamique linéaire et non-linéaire d'un ...

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i<br />

-Runge-Kutta<br />

Premier mode <strong>non</strong>-lineaire<br />

- Second mode noh-Iineaire<br />

2 3 4 5 6<br />

Pulsation (radis)<br />

Figure 11.16: Réponse en torsion<br />

Comparaison de l'intégration directe <strong>et</strong> de la méthode de la forme normale - y= 0,04<br />

Les résultats de la simulation temporelle font apparaître trois pics principaux<br />

qui correspondent à la force d'excitation <strong>et</strong> aux deux degrés de liberté <strong>du</strong> système -<br />

battement <strong>et</strong> torsion -. Nous r<strong>et</strong>rouvons ces trois pics à l'aide des deux modes <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong>s<br />

obtenus à partir de la forme normale <strong>et</strong> les différences entre les deux méthodes sont très<br />

faibles. Le premier mode <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong> perm<strong>et</strong> de décrire exactement le pic correspondant à la<br />

torsion <strong>et</strong> approche avec une erreur très faible le pic dû à la force d' excitation<br />

aéro<strong>dynamique</strong>. Le second mode <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong> donne une bonne approximation de la<br />

résonance de battement <strong>et</strong> de la résonance <strong>du</strong>e à la force d'excitation. La méthode de la<br />

forme normale perm<strong>et</strong> de r<strong>et</strong>rouver la réponse forcée <strong>du</strong> système <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong> en appliquant<br />

une force d'excitation périodique sur les modes <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong>s libres. Il est alors possible de<br />

généraliser la méthode de superposition modale au cas des systèmes <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong>s.<br />

Chapitre 2 : Analyse <strong>non</strong>-<strong>linéaire</strong> 126<br />

t<br />

Tor.<br />

7

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