Etude du comportement dynamique linéaire et non-linéaire d'un ...

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11.3.3.3 Etude du mode de torsion o u) 0.15-.. Q) Q) 0 oE V Q) V 0.05 E Wi Figure 11.8: Réponse en amplitude du noyau d'ordre 2 associé au mode de torsion Domaine(wj>0,w2>0) Chapitre 2 : Analyse non-linéaire 102
0.6- 00.5 Cl) ao w o E 0.3- -a w -a 0.2- 0 14 12 10 8 Figure 11.9: Réponse en amplitude du noyau d'ordre 2 associé au mode de torsion Domaine ( ú 0) w2 Wi / Wi 4 2 0 Chapitre 2 : Analyse non-linéaire 103 -15
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N° d'ordre 94 - 53 MEMOIRE DE THES
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ECOLE CENTRALE DE LYON Directeur: E
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Machines Thermiques Photocatalyse M
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RESUME Le développement croissant
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INTRODUCTION Table des Matières I
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111.3 Etude numérique du couplage
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INTRODUCTION Les vibrations sur un
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La stabilité d'un rotor et plus g
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linéaire. La méthode de la forme
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identifier les effets non-linéaire
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1.2 MODELISATION NUMERIQUE DU ROTOR
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accélérations aux articulations (
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Soit (O, XD, D, ZD) le trièdre li
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1.2.1.4 Méthode de résolution Nou
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1.2.2 LE MODELE PALE SOUPLE L Y (tr
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1.2.2.3 Modèle élastique Nous che
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Il faut remarquer que du point de v
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1.3.1 MODELE INERTIEL Afin de décr
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La vitesse V (M) dun point courant
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Les coefficients ji et a intervienn
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traînée peut être négative. C'e
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aérodynamiques - et comme axes pri
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Ainsi, en combinant les équations
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Il ressort de l'étude du premier m
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Nous disposons également des carac
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Le diagramme des amortissements n'e
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u) Q) 02 Du) Q) > u) Q) Q) Q) Q) .?
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La figure 111.7 montre que l'amorti
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111.3.1 HYPOTHESES GENERALES Les ef
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111.3.2 MISE EN OEUVRE DU COUPLAGE
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Par contre du point de vue dynamiqu
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Correction des X par a méthode de
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Ces modes ne décrivent en aucun ca
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A partir du torseur en tête rotor
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Modes fuselage Calcul par RFD Code
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111.3.4 ETUDE DUN CAS DE VOL Comme
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tzt4/02/q.4 l5-3q2czt R85S2.G - 332
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Afin de compléter l'étude de ce c
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Nous pouvons encore vérifier la pe
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Le principal résultat que nous avo
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IV.2 MODELISATION BI-DIMENSIONNELLE
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Soit M un point courant de la pale
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= b b 2 lJ + Umca = (-m wq1+ -J2 qj
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Cela conduit à: (b ml2 + Iß+ Im)+
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- le premier est dû au basculement
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G, fréquence de coupure et amortis
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K= Les efforts aérodynamiques peuv
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IV.3 ETUDE PARAMETRIQUE DU PHENOMEN
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IV.3.2 ETUDE DE LA BOUCLE DE REINJE
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AMb CD. 15 Q,. ID -ID_05 5 La diver
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20 15 10 5 OALÇ1YAE SUR REGIME ROT
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modes devient plus difficile et les
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En conclusion, nous pouvons affirme
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Y X Figure IV.12: Système de renvo
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O 2Qii O O O bQvi O -2Qt1 O O O -bQ
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FR1 HZ FR2 HZ FF3 HZ AFI 1 Ariz All
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IV.6 CONCLUSION L'étude présenté
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CONCLUSION Dans la première partie
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caractéristiques de ces pièces on
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I. CHOPRA, O. RAND & S. FLEDEL, 198
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U. LEISS, 1984,' A consistent mathe
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W. R. WALKER, 1989, Helicopter coup
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Nous obtenons immédiatement l'expr
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Il vient donc finalement: avec IA t
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Le premier type de terme est de la
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traînée couplé à la torsion. de
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Nous obtenons finalement l'équatio
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A I - 3.3 PRISE EN COMPTE DES EFFOR
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Le terme Fb2 se calcule en intégra
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V = r Q cosijr + ( ht4t cos Oo - hi
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hb qb V, = r hb qb Q cosìv + (hb q
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htqtV= rhtqthbqbcoseo-rhtqthbqbedsi
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coefficients: 'bij =Jpale Mb La pri
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TWtOT ifixe çrotor Ix - b b j=1 b
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A II-2 TORSEUR GENERE PAR LE ROTOR
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