Evaluacion de Metodologias para el Analisis de Capacidad de Carga Axial de Pilotes Pre-Excavados en las Arcillas de Bogota D.C., 2002

EVALUACIÓN DE METODOLOGÍAS PARA EL ANÁLISIS DE CAPACIDAD DE
CARGA AXIAL DE PILOTES PRE-EXCAVADOS EN LAS ARCILLAS DE
BOGOTÁ D.C.
Por:
Gonzalo Zambrano N. I.C.
Guillermo Pabón G., I.C., M.Sc., Ph.D.
José N. Gómez S., I.C., M.Sc.
RESUMEN: Este documento recopila y evalúa los métodos más usados para el diseño de pilotes
pre-excavados en la ciudad de Bogotá D.C.. Para ello se tomaron como fuente de información
publicaciones técnicas y estudios hechos por consultores locales; dentro los estudios técnicos se
recopilaron resultados de cuatro pruebas de carga del tipo estándar (SM, Norma ASTM D1143-81).
Los resultados de estas pruebas fueron analizados para calcular la carga de falla, y con base en esto se
hizo un análisis retrospectivo de los parámetros de diseño (factor adhesión, α; y módulo de
deformabilidad, Es); estos parámetros fueron posteriormente comparados con los recomendados por
las metodologías de diseño. Los valores deducidos para el factor de adhesión (α) están de acuerdo con
los recomendados por las metodologías de diseño, si se utiliza para el suelo la resistencia al corte no
drenada (Cu) calculada del ensayo de compresión inconfinada; en el caso del módulo de
deformabilidad (Es), los valores calculados de los análisis resultaron mayores que los recomendados
por las metodologías de diseño.
PALABRAS CLAVE: Pilotes pre-excavados, capacidad axial, prueba de carga, parámetros de
diseño.
1. INTRODUCCIÓN
El uso de pilotes pre-excavados ha sido milenario en los sistemas de cimentaciones profundas.
Estos son sistemas que transmiten y distribuyen la acción de las superestructuras y la cimentación a lo
largo del perfil del subsuelo y/o hasta un nivel de fundación muy por debajo de la superficie del
terreno. Estos pilotes se usan mucho en Bogotá D.C porque son soluciones de cimentación bastante
recomendables para suelos blandos. En general causan menor remoldeo del suelo, permiten alcanzar
mayores profundidades y generan menos efectos ambientales (efectos de vibraciones) que los pilotes
hincados. El estimativo del comportamiento 1 de los pilotes pre-excavados puede ser hecho a partir de
métodos prescriptivos, correlacionándolo con pruebas in-situ o calculándolo mediante formulaciones
analíticas apoyadas en ensayos de campo y laboratorio.
Gran número de los estudios realizados para predecir el comportamiento de pilotes se han
elaborado en otros países; a partir de estos estudios se han desarrollado metodologías de diseño, que
han sido adoptadas en nuestro medio. Siendo estas metodologías creadas en condiciones distintas a
las nuestras, es necesario verificar como trabajan en la predicción del comportamiento de pilotes en
los suelos de la sabana de Bogotá y con los métodos de construcción locales.
En este artículo se presentan y analizan los resultados de cuatro (4) pruebas de carga, sobre
pilotes pre-excavados, realizadas en las arcillas blandas de la ciudad de Bogotá D.C.. Se hace un
1 Entendiendo por comportamiento a la capacidad de carga y asentamientos de la fundación.

etrocálculo de los parámetros de diseño (factor de adhesión, α; y Módulo de Deformabilidad, E’s) y
los valores obtenidos son comparados con las recomendaciones de las metodologías de diseño.
2. CAPACIDAD DE CARGA DE PILOTES EN ARCILLAS
La capacidad portante neta última (Pu) se define como la suma de la capacidad de carga del fuste por
fricción (P SU ) y la capacidad de carga por punta (P BU ) menos el peso propio de pilote (W P ):
P
U
= P + P −Wp
(1)
SU
BU
Para las arcillas en condición no drenada, caso que se presenta en Bogotá D.C., la ecuación (1)
se interpretaría así:
P
u
L
P
a
b
( C )
u
Nc
+
VB
−W
p
= ∫C C dz + A σ
0
(2)
A continuación se describe cada una de sus variables.
2.1. Capacidad de carga por fuste (P SU )
El primer término de la ecuación (2) representa la resistencia debida a la adhesión a lo largo del fuste
del pilote que está en un estrato de arcilla; C es el perímetro de la sección del fuste; C a 2 es la cohesión
no drenada en la interfase suelo-fuste; y L p es la longitud embebida del pilote en el estrato de arcilla.
La estimación de la adhesión suelo-pilote (C a ) es compleja. Ésta depende de factores tales
como la consistencia del suelo, el método de instalación del pilote, y el material del pilote. Valores
confiables de C a solo se pueden obtener de una prueba de carga de campo.
2.2. Capacidad de carga por base (P BU )
El segundo término de la ecuación (2) representa la capacidad por la base o punta del pilote. A b es el
área bruta de la punta del pilote; C u es la resistencia al corte no drenada del suelo bajo la base del
pilote; N c 3 es el factor de capacidad portante; y σ vb es el esfuerzo vertical total en la base del pilote.
3. PRUEBAS DE CARGA AXIAL
El método de prueba de carga axial utilizado en los cuatro ensayos presentados en este documento es
el tipo estándar o carga controlada (SM, Norma ASTM D 1143-83). En este tipo de prueba la carga se
transmite por medio de gatos hidráulicos que reaccionan contra una viga (o pórtico) que está
restringida al movimiento por unos pilotes de reacción previamente construidos, localizados a una
2 C a = αC u ; α: factor de adhesión, C u : resistencia al corte no drenada.
3 El valor de N c es generalmente cercano a 9 para pilotes cuya relación Lp/B es mayor o igual a 4 (Lp = longitud
embebida del pilote; B = ancho de la base).

distancia mayor a cinco veces el diámetro del pilote de centro a centro, de acuerdo con las normas (ver
Figura 1).
El método de carga controlada es un ensayo lento con el que se pueden alcanzar velocidades
de asentamiento mínimas para cada incremento de carga y de esta forma se garantiza que se llega a
asentamientos máximos. La Norma ASTM D 1143 establece las velocidades de asentamiento
mínimas para cada incremento de carga, los espaciamientos entre el pilote de prueba y los de reacción,
la instrumentación necesaria y otras recomendaciones para llevar a cabo la prueba de carga.
(a) ( b) (c)
Figura 1. Montaje de pruebas de carga locales según la Norma ASTM D1143-81, (a) sistema estructural para
cuatro pilotes de reacción (Planta de tratamiento de aguas residuales El Salitre, 1998), (b) sistema estructural
para dos pilotes de reacción, (c) gatos hidráulicos con instrumentación necesaria para medir las deformaciones.
4. DESCRIPCIÓN DE LAS PRUEBAS DE CARGA
Las cuatro pruebas de carga axial sobre pilotes pre-excavados que se presentan en este documento
fueron realizadas en las arcillas blandas de la zona plana de Bogotá D. C., en donde los suelos
predominantes a lo largo de todo el perfil estratigráfico corresponden a los depósitos lacustres de la
Formación Sabana; en la Figura 2 se presenta la localización de los tres proyectos, en los cuales se
realizaron las cuatro pruebas de carga, en la ciudad de Bogota D. C. y un perfil geológico de la zona.
Los suelos están conformados por limos y arcillas de alta plasticidad y de consistencia blanda.
En la Tabla 1 se presenta un resumen de los datos de las pruebas de carga para cada uno de los pilotes
en términos del proyecto, fecha de realización de la prueba, longitud y diámetro del pilote, y
características del suelo. Los cuatro ensayos se realizaron sobre pilotes pre-excavados; tres de los
pilotes tenían un diámetro de 60 cm y longitudes de 41.7 m, 44 m y 45 m, respectivamente; el cuarto
pilote tenía un diámetro de 40 cm y una longitud de 26 m. El sistema de construcción empleado para
estas cuatro pruebas fue el método húmedo, debido a las características del suelo, puesto que éste
tiende a colapsar durante y después de la excavación.
A continuación se hace una descripción de las pruebas de carga correspondientes a cada uno de los
proyectos.

N
S
Proyecto Planta de Tratamiento de Aguas Residuales El Salitre, Fase I, (1998)
Proyecto Parques de la Colina, (1990).
Proyecto Zona Oriental (Carrera 30-1994)
(Adaptada de Rodríguez y Moya , 1987)
Figura 2. Localización de los proyectos en la ciudad de Bogotá D.C. y perfil geológico.
Tabla 1. Resumen de las pruebas de carga analizadas.
CARACTERÍSTICAS DEL
PILOTE
PROYECTO
FECHA
Parque de la colina 7/11/1990
Planta de
tratamiento de
agua residual El
salitre Fase I
15/12/1998
Oriente 13/07/1994
TIPO
Pre-excavado y
fundido in-situ
Pre-excavado y
fundido in-situ
Pre-excavado y
fundido in-situ
L p
(m)
B (m)
41.7 0.60
44
45
0.60
0.60
26 0.40
Tipo de Suelo
Arcilla y limos arcillosos de
consistencia blanda
Arcilla y limos arcillosos color
café de consistencia blanda
Arcilla y limos arcillosos de
consistencia blanda y gravas en la
base del pilote
4.1. Parque de la Colina
Este proyecto se encuentra localizado en La Colina Campestre (ver Figura 2). El perfil estratigráfico
en la zona está conformado principalmente por arcillas y limos arcillosos de consistencia blanda

característicos del depósito lacustre. El nivel freático se encuentra a una profundidad aproximada de 2
a 3 m. El pilote de prueba es del tipo pre-excavado fundido in-situ con un diámetro de 0.60 m y una
longitud de 41.7 m. El ensayo fue llevado a cabo en incrementos de carga de 7.5 y 15 Ton hasta
alcanzar la carga de 261 Ton, donde comenzó a presentarse un incremento importante de
asentamientos. Las deformaciones fueron medidas con “tell tales” instalados a diferentes
profundidades, y por medio de deformímetros mecánicos colocados en la cabeza del pilote.
4.2. Pilotes Planta de Tratamiento de Aguas Residuales El Salitre Fase I
Este proyecto se encuentra ubicado al norte de la calle 80 o Autopista Medellín y al sur-oriente de la
desembocadura del Río Juan Amarillo en el Río Bogotá, en esta ciudad. El lote de estudio se
encuentra en la zona central de la Sabana, en donde el espesor de los depósitos lacustres y de pantano,
conocidos como la Formación Sabana, son de mayor espesor y seguramente en este sitio alcanzan
profundidades superiores a los 200 m bajo la superficie. El nivel de agua se detectó a profundidades
de 4 m bajo la superficie.
Los pilotes de prueba son pilotes pre-excavados y fundidos in-situ de 60 cm de diámetro, con
una longitud de 44 m para la zona de los Decantadores y 45 m para la zona de los Digestores. Para
cada uno de los pilotes de prueba se construyeron cuatro pilotes con una longitud de 45 m, reforzados
en la totalidad de su longitud, que se utilizaron como pilotes de reacción; el diámetro de estos pilotes
fue de 0.60 m.
Para la aplicación de la carga se utilizaron gatos en la cabeza del pilote reaccionando contra
dos vigas metálicas que a su vez estaban soportadas por 4 (cuatro) pilotes 4 . Los gatos contaban con
un manómetro para medir la presión del sistema, la cual fue utilizada para calcular la carga (ver
Figura 1 (a)).
Para la ejecución del ensayo se escogió la aplicación de la carga en incrementos de 17 Ton,
aproximadamente el 10% de la carga de trabajo. La carga se llevó hasta un valor superior al 200% de
la carga de diseño con lo cual se garantizó un factor de seguridad de 2.
4.3. Pilote Zona Oriente de la ciudad de Bogotá D.C.
Este proyecto está localizado en la Zona Oriental (carrera 30) de la ciudad de Bogotá D.C. El perfil
estratigráfico de la zona comprende: inicialmente, se encontraron rellenos en “recebo” y arcillas hasta
profundidades comprendidas entre 1.5 y 5.5 m; luego, se encontraron estratos de arcillas grises hasta
profundidades entre 5.9 y 6.4 m; a continuación, se encontraron limos arcillosos grises y cafés con
lentes arenosos hasta profundidades variables entre 11.0 y 20.4 m; seguidamente, se encontró un perfil
muy heterogéneo de estratos de arcillas arenosas, limos arcillosos y limos arenosos con
intercalaciones de grava hasta los 20.4 y 25.6 m de profundidad; finalmente, se encontró un perfil
predominantemente granular (gravas y arenas) en donde se alojó la punta de los pilotes. El nivel
freático se encontró a los 4 m por debajo de la superficie del terreno.El pilote de prueba es de tipo preexcavado
(tornillo continuo) y se inyectó con 4.0 m 3 de mortero; tiene un diámetro de
aproximadamente 0.40 m y una longitud de 26 m 5 . La prueba se inició con incrementos de 12.5 Ton
(1/8 de la carga máxima) cada 50 minutos en promedio hasta alcanzar el quinto incremento (62.5
Ton); al intentar el sexto incremento (75 Ton) la reacción fue insuficiente, permitiendo una
4 Los pilotes de reacción quedaron separados de los pilotes de prueba 2.4 m entre bordes.
5 El volumen de inyección de mortero con la dimensiones de la sección y su longitud permite estimar una expansión del
19%.

solicitación máxima de 69.4 Ton 6 . En vista de lo anterior se decidió efectuar dos ciclos de carga,
culminado normalmente el iniciado y adecuando el sistema de reacción para el segundo.
Una vez adecuado el sistema de reacción, se procedió al segundo ciclo de carga con
incrementos de 12.5 Ton (1/8 de la carga máxima) cada 30 minutos hasta alcanzar el quinto
incremento, 62.5 Ton, luego se continuo con los mismos incrementos, manteniéndolos cada 60
minutos en promedio hasta alcanzar la carga máxima (100 Ton).
La carga máxima, 100 Ton, se mantuvo durante 19:00 horas, al cabo de las cuales se procedió
a la descarga por considerarse suficientemente baja la velocidad de deformación ( < 0.01”/hr). Dicha
descarga se produce en decrementos de 25 Ton (1/4 de la carga máxima) cada 30 minutos con una
última lectura de rebote 11:17 horas después de la descarga total.
5. CURVAS DE CARGA CONTRA ASENTAMIENTO
En la Figura 3 se muestran las curvas de carga contra asentamiento para las cuatro pruebas de carga
analizadas. En dos de las pruebas, Planta de Tratamiento El Salitre Fase I (Decantadores) y Pilotes
Parque de la Colina, se alcanzó claramente la falla; por otra parte, se estima que el pilote de la Planta
de Tratamiento El Salitre Fase I (Digestores) estaba cerca de alcanzar la falla. En cuanto a la prueba
de carga sobre el pilote de la Zona Oriental (Carrera 30), en este caso no se alcanzó la falla. Para las
pruebas en las cuales se alcanzó la falla o que estaban cerca de alcanzarla, se hizo un estimativo de la
carga de falla utilizando la metodología de Fuller y Hoy (Prakash y Sharma 1990), la cual es
considerada la más aplicable para estas pruebas de carga; en la Figura 3 se indican las cargas de falla
estimadas. Para el pilote del Parque de la Colina se obtuvo una carga de falla de 255 Ton; en cuanto a
los pilotes de la Planta de Tratamiento El Salitre Fase I, para el de Decantadores se calculó un valor de
380 Ton, mientras que para el de Digestores se obtuvo 383 Ton.
500
Carga (Ton)
450
400
350
300
250
200
150
383 Ton
380 Ton
255 Ton
100
50
0
0.000 5.000 10.000 15.000 20.000 25.000 30.000 35.000 40.000 45.000
Asentamiento (mm)
Pilotes Parques de la Colina
Pilotes Decantadores
Pilotes Digestores
Zona
Zona
Oriental
Occidental
(Carrera
(Carrera
30)
30)
Figura 3. Curvas de carga contra asentamiento para las cuatro pruebas de carga.
6 La carga máxima permitida por el sistema (69.4 Ton) se mantuvo durante 12:00 horas, al cabo de las cuales se procedió a
la descarga, en decrementos a 50, 25 y 0 Ton cada 30 minutos.

6. DETERMINACIÓN DE LOS PARÁMETROS DEL SUELO Y COMPARACIÓN CON
METODOLOGÍAS DE DISEÑO.
6.1. Factor de Adhesión.
El parámetro de diseño para el cálculo de la capacidad axial de pilotes individuales pre-excavados en
suelos cohesivos saturados es el factor de adhesión α 7 , el cual relaciona la cohesión de la interfase
suelo-pilote (C a ), y la resistencia al corte no drenada del suelo Cu). En la Tabla 2 se resumen los
resultados de los cálculos del factor de adhesión (α), para los tres casos en los que alcanza la falla.
Tabla 2. Resumen de parámetros de diseño.
B L
PROYECTO
p γ
(m) (m) (T/m 3 )
Parques de la
Colina
Planta de
Tratamiento de
aguas Residuales
El Salitre
C uq
(T/m 2 )
C uv
(T/m 2 )
P BU
(Ton)
P SU
(Ton)
Wp
(Ton)
P U
(Ton)
C a
(T/m 2 )
0.6 41.7 1.6 3.8 * 5.4 . 13 271 28 255 3.4 0.96
0.6 ** 44 1.6 5 -- 13 400 30 383 4.8 0.96
0.6 *** 45 1.6 5 --- 13 397 31 380 4.7 0.97
* Evaluado con base en Cuv ,
** Decantadores,
*** Digestores
α
Donde B es el diámetro del pilote; C uq es la resistencia al corte no drenada del suelo obtenida por el
ensayo de compresión inconfinada; C uv es la resistencia al corte no drenada del suelo obtenida por el
ensayo de veleta 8 ; P BU es la capacidad de carga por punta del pilote; P SU es la capacidad de carga por
fuste; y α es el factor de adhesión, evaluado con base en la resistencia al corte no drenada (C uq ), los
otros parámetros tal como se definieron anteriormente.
Para el cálculo representativo de la resistencia al corte no drenada y del peso unitario del suelo
se hizo un promedio ponderado a lo largo del pilote de la siguiente manera:
n
__
i=
C u = 1
∑( C
ui
⋅ Li
)
n
__
i=
γ = 1
L
p
∑ ( γ ui ⋅ Li
)
L
p
(3)
(4)
Donde u es la resistencia al corte no drenada promedio, C ui es la resistencia al corte no drenada del
estrato de suelo i, L i es la longitud embebida del pilote en el suelo i, __
γ es el peso unitario promedio, γ i
es el peso unitario del estrato de suelo i, y Lp es la longitud total embebida del pilote.
La Figura 4 es un gráfico del factor de adhesión (α) contra la resistencia al corte no drenada
(Cu); este gráfico permite comparar los valores de los factores de adhesión (α) de pilotes preexcavados
en las arcillas de Bogotá con los recomendados por Coduto (1994). Los valores deducidos
C __
7 Este factor depende del tipo de arcilla, del método de instalación y del material del pilote ( entre 1 y 0,35)
8 La experiencia muestra que el ensayo de veleta produce una resistencia al corte mayor que la correspondiente al ensayo
de compresión inconfinada; para efectos de conversión, se utilizó un factor de 0.7 en este documento.

para el factor de adhesión (α), de la Tabla 2, están de acuerdo con los recomendados por las
metodologías de diseño, si se utiliza para el suelo la resistencia al corte no drenada (Cu) calculada del
ensayo de compresión inconfinada. La curva de tendencia muestra una aproximación aritmética de la
nube de datos que puede ser expresada por las siguientes ecuaciones.
α =1 (pilotes pre-excavados, C U
≤ 51kPa) (5)
−1.5
= 0.32+
250⋅CU
α (pilotes pre-excavados, C U
> 51kPa) (6)
Figura 4. Factor de adhesión (α) contra la resistencia al corte no drenada para pilotes pre-excavados en
arcilla.(Adaptada de Yves Robert, 1996).
6.2. Módulo de Deformabilidad del Suelo (E’s).
Una propiedad importante del suelo es el módulo de deformabilidad, el cual se usa para el cálculo de
asentamientos. Para la estimación de este módulo a partir de los resultados de una prueba de carga es
necesario usar soluciones de la teoría elástica para asentamientos como la presentada por Poulos y
Davis (1980). En la Tabla 3 se presentan los módulos de deformabilidad para las cuatro pruebas de
carga ya mencionadas; éstos corresponden a módulos tangentes en el 50 % de la carga de falla.
Tabla 3. Módulos de elasticidad para cada proyecto.
L
PROYECTO
p B δ Q VA
(m) (m) (mm) (Ton)
Cu
(Ton/m 2 )
Cu
(KN/m 2 )
E U
(Kg/cm 2 )
Eu
(KN/m 2 )
E’s
(KN/m 2 )
Parques de la
Colina
41,7 0,6 6,6 127,5 3,8 38 116 11375 9858
Planta de
Tratamiento de 44 0,6 6,5 130 5 50 174 17063 14788
aguas Residuales El
Salitre, Fase I 45 0,6 6,2 185 5 50 308 30203 26176
Zona Oriente 26 0,4 6,5 89,0 5 50 182 17848 15468

Donde Q VA es la carga aplicada para producir un asentamiento(δ) del pilote; E u es el módulo del suelo
en condición no drenada; E’s es el módulo del suelo en condición drenada.
Para poder comparar los valores de Cu y E’s de pilotes en las arcillas de Bogota D. C. con los
de arcillas de otros lugares se presenta la Figura 5 9 , que es un gráfico de E’s contra resistencia al
corte no drenada (Cu). En esta gráfica se puede observar que los puntos (valores de E’s) para las
pruebas de carga analizadas en las arcillas Bogotanas (cuadrados negros) grafican por encima de la
curva recomendada para pilotes pre-excavados, y en general para los pilotes pre-excavados en las
arcillas de Bogotá se calcularon valores de E’s mayores (doble) que los obtenidos en arcillas de una
resistencia al corte similar de otros sitios (círculos huecos).
Teniendo en cuenta el bajo número de pruebas de carga analizadas, esta comparación no puede
ser concluyente pero si indica que hay una tendencia de los módulos de deformabilidad para pilotes
pre-excavados en las arcillas de Bogota D. C. a ser mas altos, comparados con los recomendados,
con base en los resultados de pruebas de carga en otros sitios.
Figura 5. Datos históricos de módulos de deformabilidad del suelo E’ s para pilotes en arcilla (Adaptada de
Poulos y Davis, 1980).
9 Los valores E s de la Figura 4 son de la condición Drenada, y en ausencia de otra información, el módulo E u para la
condición No Drenada puede ser estimado con la siguiente relación para suelos isotrópicos elásticos.
Eu = 3E’s/(2(1+ υ )); Donde υ es la relación de Poisson = 0,3.

7. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
1. El problema de la interacción suelo – pilote es complejo y aún no completamente entendido,
debido al remoldeo del suelo que ocurre en la interfase pilote – suelo, por lo que el diseño de
cimentaciones profundas depende en alto grado del criterio de ingeniero y de las experiencias
locales. De otro lado, el diseño se ve muy influenciado por las técnicas predominantes de
construcción y los materiales empleados en ellas, la experiencia local y consideraciones
económicas. Todo lo anterior esta determinado principalmente por el tipo de suelo que se
encuentra en la región.
2. Se han analizado los resultados de cuatro pruebas de carga en pilotes pre-excavados en arcillas de
consistencia blanda a media de la ciudad de Bogotá. El análisis de ha efectuado en términos de el
retrocálculo de los parámetros de diseño (Factor de Adhesión (α) y Módulo de Deformabilidad
(E’s)) y comparación de los valores calculados con las recomendaciones de las metodologías de
diseño.
3. Los valores deducidos para el Factor de Adhesión (α) con base en las pruebas de carga sobre
pilotes pre-excavados en las arcillas de Bogotá D. C. están de acuerdo con las recomendaciones de
las metodologías de diseño, específicamente en este caso la de Coduto (1994) (Yves, 1997), si se
utiliza para el suelo la resistencia al corte no drenada (Cu) calculada del ensayo de compresión
inconfinada; esta metodología recomienda para valores de resistencia al corte no drenada (Cu)
menores de 51 kPa un Factor de Adhesión (α) de 1.0; para valores mayores de Cu, α decrece de
acuerdo con la ecuación suministrada.
4. En cuanto a los módulos de deformabilidad (E’s), los valores calculados para las pruebas de carga
analizadas en las arcillas Bogotanas son mayores que los recomendados por Poulos y Davis (1980)
para pilotes pre-excavados; los valores obtenidos para pilotes en las arcillas Bogotanas son
mayores ( en dos veces ) que los correspondientes a pilotes pre-excavados en arcillas de resistencia
similar de otros sitios.
5. Teniendo en cuenta el número reducido de pruebas de carga analizadas, las conclusiones anteriores
necesitan comprobación adicional con un número más representativo de pruebas de carga y que
involucren arcillas de diferentes consistencias.
6. Es importante para una mejor interpretación de las pruebas de carga en cuanto a la evaluación de
parámetros de diseño, teniendo en cuenta también los recursos económicos con que se cuente, que
se coloque intrumentación (medidas de carga, por ejemplo) a lo largo del pilote y que las pruebas
de carga se lleven hasta la falla.

AGRADECIMIENTOS
Los autores agradecen la información suministrada acerca de las pruebas de carga analizadas, por las personas
y entidades que participaron en su ejecución, en especial a Luis Fernando Orozco Rojas & CIA. y Bateman
Ingeniería Ltda.. En la Tabla 4 se resumen las entidades participantes en los proyectos cuyas pruebas de carga
fueron utilizadas para la elaboración del presente documento.
Tabla 4. Participantes en las diferentes pruebas de carga.
PROYECTO FECHA PARTICIPANTES
Parque de la colina 7/11/1990
Planta de tratamiento
de agua residual El
salitre Fase I
15/12/1998
Propietario del Proyecto.
Constructor y ejecutor de la prueba
Instrumentación
Ingeniero geotecnista
Propietario del Proyecto
Constructor y ejecutor de la prueba
Instrumentación
Ingeniero geotecnista
Fijar Ltda.
Geofundaciones
Bateman Ingeniería
Bateman Ingeniería
Distrito Capital
Luis Fernando Orozco
Rojas & CIA..
Zona Oriente 13/07/1994 Reservado
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