Presentación MT Gerson Sandoval 20 Dec

.
“The effects of the addition of metallic iron
during grinding upon the rougher flotation
of Pb-Zn Cannington ore at laboratory
scale – JKMRC, Australia”
Gerson Elías Sandoval Zambrano
Tutor: Sr Jaime Álvarez Moisán
U N I V E R S I D A D
D E
C O N C E P C I Ó N

Resumen de la presentación
• Hipótesis de la investigación
•Objetivos
• Revisión de literatura
•Trabajo experimental: Metodología
•Análisis de data y resultados
•Conclusiones y recomendaciones

ALCANCES DE LA TESIS
Hipótesis:
Efectos en flotación de mineral de
mena Pb-Zn de minera Cannington
al simular molienda
con medios de fierro mediante la
adición de hierro pulverizado
Yuan et al. 1996
Van Deventer et al. 1993
•Interés 1:
caracterización mineralógica y de
distribución de tamaños
de flotación rougher en
molienda con acero inoxidable.
•Interés 2:
Alterar condiciones químicas
durante molienda simulando efectos
de molienda en ambiente reductor
mediante la adición de hierro metálico.

Leyes de mineral Pb-Zn de Cannington

Objetivos:
General:
• Investigar el efecto de la adición de hierro metálico
pulverizado y determinar su impacto en flotación rougher
de mineral de Pb - Zn.
Específicos:
• Cuantificar contribución relativa de variables químicas de la
pulpa en flotabilidad de mineral de Cannington.
• Cuantificar el efecto de tamaño de partícula en flotación de
mineral de Cannington.
• Cuantificar contribución relativa de cada clase de mineral
liberado por tamaño en flotación.
• Entender mecanismos involucrados en la flotación de
mineral Pb-Zn de Cannington durante flotación rougher.

Mecanismo electroquímico en minerales sulfurados
( Woods, 1976; Woods et al, 1997; Buckley and Woods,1997, Yuan et al. 1996)
Rx. Anódica:
• 2X - X 2 + 2é (1)
• MS + 2X - MX 2 + S 0 + 2é (2)
• X - X ads + é (3)
Rx. Catódica
• 1/2O 2 + 2H + + 2é H 2 O (4)
(1)-(4)
(2)-(4)
(3)-(4)
M
S
M
X -
O 2
X 2 +2é
H 2
O
M
S
M
MX 2
S 0
M
S X ads
M
S
S
Capa mixta
S X ads

Interacción electroquímica colector-mineral
sulfurado
• Minerales sulfurados se comportan como
semi conductores
• Las condiciones redox de minerales
sulfurados es a través de D.O.
• Exceso de D.O. en la pulpa
Cubrimiento de especies oxidadas en
superficie de minerales

Reducidos niveles de Eh y D.O. puden causar
formación de hidróxidos de Fe. (Bradshaw et al, 2006)
A: Corrosión acelerada
de medios de
molienda
1) Electrones pasando
desde medios de
hierro por interacción
galvánica
2) Deficiencia de
electrones y Fe n+
liberados en medio
acuoso.
O 2
OH -
Sulphide
mineral particle
Fe(OH) 2
e -
Fe(OH) 2
H 2 O
Fe 2+ , Fe 3+
e -
Mild steel
media
e - e -
B: Superficie hidrofílica
de mineral
sulfurado
1) Exceso de electrones
reaccionan con D.O.
Y agua produciendo
OH-
2) Presencia de iones
OH- pueden formar
hidróxidos de fierro
hidrofílicos en
superficie del mineral
(Adam and Iwasaki, 1984; Kocabag and Smith, 1982;
Peng et al, 2003-a; Martin et al, 1991)
Dificultad en separación de
minerales

Flotación de minerales sulfurados
• Flotación de menas complejas de súlfuros ( Yelloji Rao y
Natarajan, 1989; Ralston, 1991; Adam and Iwasaki, 1984; Yuan et al, 1996)
Nivel de D.O. y potencial redox tienen el mayor efecto en
flotación de minerales complejos de mena de Cpy y galena.
(Gaudin, 1974; Ralston, 1991; Van Deventer, 1993)

Resumen de revisión bibliográfica
• Entendimiento del ambiente químico durante la molienda
y rol de los medios de molienda (Woods, 1976; Woods et al, 1997;
Buckley and Woods,1997)
• Depresión de minerales sulfurados en flotación luego de
ser molidos en ambiente reductor (Gaudin, 1974; Ralston, 1991;
Van Deventer, 1993; ; Wei and Sandenbergh, 2007)
• Cubrimiento no selectivo de especies oxidadas de Fe en
superficie de minerales (Martin et al, 1991; Wei and Sandenbergh, 2007).
• Inhibición de formación de especies hidrofóbicas
inducidas por adición de colector (Natarajan and Iwasaki, 1972;
Martin et al, 1991; Goktepe, 2002; Peng et al, 2003a; Wei and Sandenbergh, 2007).

Trabajo experimental
Large jaw
crhusher
192 Kg BHP Billiton Cannington Ore
Small jaw
crusher
4mm
Grinding
P80 = 90 µm
2 mm screen
Carga mineral: 1.000 ± 0.018 Kg
% solidos: 65%
%V carga: 13.16 %
Medios de molienda: acero inox.
F80 = 2012.5 µm ± 44.9 µm
%Pb = 14 %
%Zn = 4 %
Rougher
Rougher tail
pH / Eh / D.O.
•% sólidos: 17.5
•Volumen celda 5 L
•RPM: 900
•Flujo aire: 8.6 L/min
Rougher concentrate:
%R mass =19.52% ± 0.41%
P80 = 60 µm
%Pb = 64 %
%Zn = 14 %
Rougher conc.

P80(n=8) = 2012.5 µm
Desv. Est.= 60.6 µm , Error Estándar = 22.9 µm
Feed Size Distribution
Cumulative Passing (%)
100.00
90.00
80.00
70.00
60.00
50.00
40.00
30.00
20.00
10.00
0.00
S1_P80=2100
S2_P80=2100
S5_P80=2020
S6_P80=2040
S9_P80=2000
S10_P80=1950
S13_P80=1950
S14_P80=1940
1 1000 1000000
Size (microns)

Chequeo de calidad de representatividad de muestras
mediante distribución de tamaño de partículas

Calibración del molino
P 80 (m icro n s)
•P80=90 µm
•76 RPM
•Time(P80=90µm)=15min
Calibration Curve of Rod Mill
180
135
90
45
0
0 5 10 15 20 25 30 35
Time Grinding (min)
Cummultaive passing (%)
110
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
10 100 1000
Size (microns)
15 min
15 min_2
8 min
25 min
30 min

Procedimiento de flotación batch
0.5 1 2 3 4 6
Etapa A:
• NaEX (1%) 40 g/t. (colector)
• 4.2 µL of Methyl Isobutyl Carbinol
(MIBC) por 1 L de pulpa
• Tasa de flujo de aire: 8.6 L/min
• Tasa de barrido de concentrado: cada
10 segundos.
• Colección de concentrados: 30
seconds, 1 minuto y 2 minutos.
Etapa B:
Reanudación de flotación:
• NaEX 30 g/t. (colector)
• 4.2 µL (MIBC) por 1 L de pulpa
• Tasa de flujo de aire: 8.6 L/min
• Tasa de barrido de concentrado: cada
10 segundos.
•Colección de concentrados: 1 min, 2 min y
4 minutos.
• Tiempo de acondicionamiento de reactivos: 1 minuto
• % sólidos: 17.5

Resultados
25
Cumulative Mass Recovery (%)
20
15
10
5
0
6.58
5.18
7.98
16.95
18.46
19.76
46.7 %
27.2%
0
0 1 2 3 4 5 6 7
Flotation time (min)
Mean Mass Rec - 27 tests
St.Error - 27 tests
La recuperación de masa final es
19.76 % ± 0.44 % (95 % de confinza,
n = 27).
• R(Pb) = 82.35%
• R(Zn) = 73.06%;
• Notar mayor R(Zn) en etapa B
posible activación de esfalerita

Constante cinética: cualitativa - cuantitativa
Reminder recovery (%)
100
90
80
70
60
50
40
30
0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4
Flotation time (min)
PbA Pb B Zn A Zn B
• Recuperación remanente (1-R) ó (%), Pb - Zn
en función del tiempo- Etapas A y B.
R
(
−kt
e )
= 1−
1 er orden M.A.
(García y Zúñiga)
m
R = ∑ m ⋅ 1
i=
1
i
(
− k t )
i
− e
M r
, k r
, R r
M l
, k l
, R l
(Imaizumi and Inoue, 1963)
• Extrapolación de masa de material flotando
lento.

Cinética Pb - Zn por etapas y por tamaños
0.45
Flotation rate constant, k (min^-1)
0.4
0.35
0.3
0.25
0.2
0.15
0.1
0.05
0
1 10 100 1000
Particle size (micron)
Pb A Pb B ZnA ZnB
• Pb: +53 µm y +38 µm son los tamaños flotando más rápidamente durante la
Etapa A
• Las fracciones +c1, +c2, +c3 y +c4 tienen la mayor constante cinética en la
etapa B de flotación rougher
• Zn: +c1 es la fracción de tamaño con mayor constante cinética en etapa A.
• En etapa B hay un marcado crecimiento en la cinética de flotación del Zn en
todo el rango de tamaños estudiados.

Caracterización mineralógica (MLA)
• Zn contenido en concentrado rougher
mecanismos de flotación de esfalerita.
• Pb contenido en concentrado rougher estimar
liberación y ley de concentrado.
• Pb contenido en cola de rougher entender
pérdidas de galena reportadas en la cola.

Análisis automatizado MLA con microscopio
electrónico de barrido (SEM)
MLA
(software JKMRC)
SEM
EDAX
Caracterización cualitativa: Mapa a color de minerales
Data de caracterización cuantitativa de leyes de mineral y elementos,
PSD, tamaño de grano, liberación de minerales, curvas teóricas de
leyes vs. recuperación,

Contenido de minerales en alimentación y
productos de flotación rougher
80
mineral F (%) C (%)
70
Galena 19.73 74.02
60
50
40
30
20
Esfalerita
Min
sulfurados
*Quarzo
*Silicatos
Mn
6.30
28.71
28.63
20.80
19.57
> 95
10
0
others minerals
other silicates
Fluorite
Carb-Ox-Phos
Mg minerals
Mn silicates
Quartz
other sulphides
sphalerite
Ag mineral
galena
Rougher Con
Rougher Feed
Rougher Tail
% Mineral by weight
Fluorita
7.59
galena Ag mineral sphalerite other sulphides
Quartz Mn silicates Mg minerals Carb-Ox-Phos
Fluorite other silicates others minerals
T (%)
5.17
~ 2
~ 10
~ 36
~ 27
9.12

Características de liberación de galena en
concentrado rougher
Galena (%) locked
in binary particle
with ...
Ag
minerals
sphalerite
other
sulphides
Mn
minerals-
Quartz
others
Carb-Ox-
Phos
Mg
minerals
Fluorite
other
silicates
0.14
4.9
0.93
2.63
0.02
0.22
0.23
0.19
0.02
Galena (%) locked
in ternary or
higher particle
with ...
Ag
minerals
sphalerite
other
sulphides
Mn
minerals-
Quartz
others
Carb-Ox-
Phos
Mg
minerals
Fluorite
other
silicates
0.04
0.41
0.23
0.45
0.02
0.11
0.07
0.06
0
9%
1%
90%
Liberated, w eight (%) (95,100]% Total Binary (%) Total Ternary (%)

Características de liberación de galena en
concentrado rougher
24.0
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
-c5 +c4 +c2 +38 +75 +150
Lib Galena (%) Total Binary (%) Total Ternary (%)
% galena
en fracción
de tamaño
+
PSD
Galena reporting to concentrate (%)
22.0
20.0
18.0
16.0
14.0
12.0
10.0
8.0
6.0
4.0
2.0
-
-c5 +c5 +c4 +c3 +c2 +c1 +38 +53 +75 +106 +150
Size fraction
Lib Galena Galena in binaries Galena in ternary
• Caracterización de grado de liberación
de galena en concentrados rougher en
función de PSD
• 61.41% a 96.23% /-150/+106 µm a -38
µm /+c1. Peak en +c1.
•Galena está presente mayormente en
fracciones de tamaño mayor e igual a c1.
• 30.16 % de galena en concentrados
rougher está presente en fracción c1.

Esfalerita reportada en concentrados rougher
4.0
2%
19%
79%
Liberated, weight (%) (95,100]% Total Binary (%) Total Ternary (%)
Sphalerite reporting to concentrate (%)
3.5
3.0
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
-
-c5 +c5 +c4 +c3 +c2 +c1 +38 +53 +75 +106 +150
Size fraction (micron)
Lib Sphal Binary with Galena Ternary
Del 19.57 % de Esfalerita reportada en concentrados rougher, la mayor parte
está liberada sugiere flotación de Zn debido al ambiente químico
(activación)

Galena/Esfalerita en concentrados rougher
Rougher concentrate + 106 µm fraction.

Pérdida de galena reportada en cola
Galena loss to tails (%)
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
Galena
Ag min.
Sphalerite
Other
sulphides
Quartz
Silicates
C-Ox-Ph
Others
-
-c5 +c5 +c4 +c3 +c2 +c1 +38 +53 +75 +106 +150
Size fraction (micron)
Lib Galena Galena in binaries galena in ternary
Pérdida de galena en cola rougher
ocurre principalmente en partículas
ultra finas (-c5) y liberadas. (40.50
% de galena presente en cola).
Pérdida de galena en
tamaños extremos
Pérdida de galena en colas de rougher
ocurriendo en partículas gruesas (+106 µm)
bloqueadas con quarzo y otros silicatos.
baja probabilidad de colisión entre
burbuja –partícula.

Análisis de recuperación por tamaños.
Recovery of mineral (%)
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
fine
intermediate
coarse
1 10 100 1000
size (micron)
galena (MLA) Sphalerite (MLA) quartz (MLA)
pirosmalite Fe Sulphides Ca minerals
Other silcates
total gangue
Recoveyr%
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
1 10 100 1000
Size (microns)
Pb Zn Cu Fe S
Al2O3 MgO CaO SiO2
• Recuperación óptima en fracciones de tamaño intermedios entre
10 µm y 80 µm.
• Caída en recuperación es más evidente en partículas gruesas
entre 80 µm y 106 µm antes que en las partículas finas (

Tests con adición de hierro pulverizado
25
100.00
Cumulative Mass Recovery (%)
20
15
10
5
0
0 1 2 3 4 5 6 7
Flotation time (second)
0 gr 2 gr 6 gr 10 gr 15 gr 20 gr
Recovery (%)
90.00
80.00
70.00
60.00
50.00
40.00
30.00
20.00
10.00
0.00
1 10 100 1000
size (micron)
Pb 0g iron Pb 6g iron Pb 15g iron
Zn 0g iron Zn 6g iron Zn 15g iron
Fig.: Efecto en Rec(masa) de adición de
hierro metálico durante flotación.
Fig.: Recuperación por tamaños de Pb y
Zn luego de 6 minutos de flotación.

Efecto en recuperación de galena y esfalerita
Lead Recovery (%)
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
0 1 2 3 4 5 6 7
Flotation Time (min)
Pb 0g IRON Pb 6g IRON Pb 15g IRON Pb 20g IRON
Zn Recovery (%)
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
0 1 2 3 4 5 6 7
Flotation time (min)
Zn 0g IRON Zn 6g IRON Zn 15g IRON Zn 20g IRON
Fig.: Recuperaciones de Pb vs. tiempo de
flotación para diferentes adiciones de Fe.
Fig.: Recuperaciones de Zn vs. tiempo de
flotación para diferentes adiciones de Fe.

Mediciones de Eh, Disolución de oxígeno y pH
con adición de hierro
just after grind
Inside of flotation cell *
Iron (g)
addition
pH
(± 0.0 1 )
Eh
(± 1 mV)
D.O.
(± 0.02 ppm)
pH
(± 0.0 1 )
Eh
(± 1 mV)
D.O.
( ±0.02 ppm)
0
8.04
269
1.7
8.02
261
5.58
6
8.06
197
0.23
8.02
145
3.4
15
7.96
53
0.01
8.02
109
2.13
20
8.04
44
0.00
8.00
56
0.44
Eh (mV vs SHE)
350
300
250
200
150
100
50
NaOH
addition
Na.E.X. +
MIBC
addition
Betw een
A and B
Second
reagent
addition
Convergencia de
valores de D.O. al
final de flotación
debido a la adición de
aire.
(Bradshaw et al, 2006)
0
st 1 st 2 st 3 st 4 st 5 st 6
0 120 240 360 480 600 720
Flotation stage (time in second)
0 g 2 g 6 g 10 g 15 g 20 g

Influencia de potencial de pulpa en
recuperación de Pb y Zn
Recovery at 30 seconds of flotation (%)
40
35
30
25
20
15
10
5
0
15 g iron
20 g iron
6 g iron
0 g iron
0 30 60 90 120 150 180 210 240 270
Eh (mV vs SHE) just after grinding
Recovery at 1B stage (%)
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0
20 g iron
15 g iron
6 g iron
0 iron
160 170 180 190 200 210
Eh (mV vs SHE) just after reagent addition 1B
Pb
Zn
Pb Rec 1B
Zn Rec 1B
Fig.: Relación entre recuperación de
especies en los primeros 30 segundos
de flotación y potencial a pH = 9.
Fig.: Recuperaciones de Pb y Zn en función
del potencial de pulpa durante el primer
minuto de la etapa B de flotación. (pH = 9)

Cambios en oxígeno disuelto y su relación con
recuperación de Pb y Zn.
Final Recovery (%)
100
90
0g iron
6g iron
80
15g iron
70
60
50 20g iron
40
30
20
10
0
0 0.5 1 1.5 2
Dissolve Oxygen (ppm)
Pb recovery Zn recovery mass recovery
• Oxígeno disuelto luego de molienda con adición gradual de fierro fue
removido en gran parte de la pulpa.
• Fig.: Decrecimiento de oxígeno disuelto en la pulpa, como resultado de
adición de fierro metálico, disminuye las recuperacionesde Pb y Zn, siendo
más afectada la recuperación de Zn que de Pb.

Efecto de adición de fierro en selectividad entre Pb y Zn
70
60
Zn Recovery (%)
50
40
30
20
10
40%
10%
0
0 10 20 30 40 50 60 70 80
Lead Recovery (%)
0g IRON 6g IRON 15g IRON 20g IRON
• Flotabilidad de Pb resultó menos afectada por el ambiente de molienda que la
del Zn, tanto para los tests con adición de fierro, como en ausencia de
esta.
• Flotación fue más selectiva durante la etapa A para todos los tests.

Conclusiones
• Respuesta de la flotación del mineral de mena Pb-Zn de
Cannington puede ser afectado significativamente por el ambiente
químico durante la molienda
• La presencia de hierro metálico en la pulpa, bajo la hipótesis
planteada, demuestra que lo medios de molienda tienen una notoria
inlfuencia en la respuesta de flotación del mineral molido.
• Cuando el mineral fue molido con acero inoxidable, fue encontrado
que:
• Galena en el concentrado está mayormente liberada, con
compuestos ocurriendo principalmente en fracciones de tamaños
gruesos.
• Pérdida de galena en las colas ocurrió principalmente en fracciones
de tamaños ultrafinos –c5 (40.50 %) baja probabilidad de colisión
entre partícula-burbuja.
• En los tests sin adición de hierro, la flotación de esfalerita es
notoriamente positiva,en particular en la segunda etapa de la
flotación rougher.
• La esfalerita en concentrados estaba en su mayoría como partículas
liberadas, por lo que fue recuperada por flotación verdadera, lo que
sugiere que el ambiente químico durante la flotación pudo promover
la flotación de esfalerita, probabemente debido a una activación por
plomo.

Conclusiones
• La adición de hierro resultó en una reducción de la recuperación de
galena y esfalerita, R(esfalerita) < R(galena), lo que suguiere que la
presencia de hierro actuó como agente depresante en partículas de
esfalerita, en especial durante la segunda etapa de flotación rougher.
• Cambios significativos en el potencial de pulpa fueron observados
luego de la adición de hierro en la molienda, en espcial al comienzo
de la flotación. Esto afectó en la recuperación de plomo y zinc,
coincidiendo con trabajos previos en este sentido (Wei and
Sandenbergh, 2007; Yuan et. al., 1996, Van Deventer et al., 1993).
• Mediciones de oxígeno disuelto mostraron que la molienda con fierro
removió casi todo el oxígeno disuelto desde la pulpa. Las reducciones
de potencial de pulpa y de oxígeno disuelto pueden causar formación
de especies de hidróxidos. Estas especies hidrofílicas pueden cubrir
las superficies de los minerales a flotar y reducir su flotabilidad.
• La interacción entre colector y superficie de mineral puede también
ser afectada como resultado de epecies hidrofílicas en la superficie
de los minerales.

Recomendaciones
• Para un mejor entendimiento de la flotación de
minerales luego de la molienda, es recomendable el uso
de técnicas analíticas como la Espectroscopía
Fotoeléctrica de Rayos X, técnica que proveen
información del tipo, concentración y distribución de
especies en la superficie de las partícuals de minerales
en los concentrados, colas o alimentación de flotación.
• Para el modelo numérico utilizado en determinar la
constante cinética de flotación, se recomienda una
colección de al menos 5 tests de flotación para obtener
una data estadística significativa.

FIN

Activación de esfalerita durante flotación rougher.
• Presencia de galena puede resultar en depositación de Pb 2+ en
superficie de esfalerita, confiriendo mayor conducción de adsorción de
xantatos, resultando en activación de esta. (Trahar et al, 1997).
• A pHs alcalinos, una lenta reacción de intercambio iónico puede
proceder luego de la adsorción de hidróxidos de Pb Pb(OH) 2
en superficie
de esfalerita (Ralston and Healy, 1980b)
•ZnS(s) + Pb(OH) 2(s) = PbS (s) + Zn 2+ (aq) + 2OH- (aq) (5.3)
Pb(OH) 2(s) = Pb 2+ (aq) + 2OH- (aq) (5.4)
• Durante la segunda adición de xantato, especies insolubles de xantatos
de plomo pueden precipitar en la superficie de la esfaerita confiriéndole
activación (Basilio et al, 1996; Mielczarski, 1986)

Análisis termodinámico de especies oxidadas de
Fe, estables en solución acuosa.
Fierro en contacto con agua reacciona
de acuerdo a:
Fe + 2H 2 O Fe 2+ + H 2 + 2OH- (5.5)
Fe(OH) 3
Pourbaix (1966)
En regiones fuertementes aereadas, iones
ferrosos formados se oxidan a iones férricos
al reaccionar con D.O.
4Fe2 + + O 2 + 2H 2 O Fe 3+ + 4OH - (5.6)
4Fe2 + + O 2 + 4H 2 O 2Fe 2 O 3 + 8H + (5.7)
Iones férricos (5.6) reaccionan con iones
hydroxylos :
Fe 3+ + 3OH - Fe(OH) 3 (5.8)
Fig.: Eh-pH diagrama de Pourbaix para
sistema Fe-H2O.

Constantes cinéticas y fracciones de masas obtenidas de
modelo aplicando minimización de errores cuadráticos.

The role of entrainment
• Savassi et al (1998) developed and empirical relationship to describe
the entrainment response. The degree of entrainment is defined as:
•
Rent
(5.9)
ENT =
R
water
• Where Rent is the recovery of the entrained material. In general, the
recovery of entrained material is obtained from mass balanced data,
using a liberated gangue mineral as a tracer.
Iron
addition
SiO2 Rec (%)
for 7 µm
Water Rec
(%)
ENTRAINMENT
degree
0 g
1.3
9.1
0.1
6 g
1.1
7.2
0.2
15 g
0.5
4.0
0.1

Comparación: curva de ley-recuperación, teórica vs.
experimental.
Pb Grade (%)
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
gr 1
gr 2
gr 3
gr 4
Total concentrate grade and recovery
gr 5
Pb feed grade
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Pb Recovery (%)
Experimental
• Recuperación 100% Pb, ley aimentación (15.2% Pb).
• Ley total de concentrado: 63.2% Pb (Rec 80%).
• Ley Pb máxima teórica posible 86.6% a 72.4% de recuperación.
• Ley experimental máxima alcanzada: 80.5% a 29.0% de recuperación.
MLA
Diferencias entre ambas curvas:
Influencia química en la pulpa, presencia de otros minerales flotables, entrainment, etc.

Leyes de Pb y Zn en concentrado rougher
grade in rougher concentrate
(%)
80
70
60
50
40
30
20
10
0
0g 6g 15g 20g
iron addition
Pb Zn

Muestras:
F, T y C.
38 µm
MLA, ALS-Chem:
(150, 106, 75, 53, 38) µm,
c1, c2, c3, c4, c5, -c5
100.000
10.000
MLA – ALS Chem
Calidad - reconciliación
data de ensayo químico
Chemical Assay (%)
1.000
0.100
0.010
0.001
0.001 0.010 0.100 1.000 10.000 100.000
MLA Assay (%)
Pb Zn Cu Fe S y=x

Tipo de medios de molienda y recubrimiento
• Bond in 1964 speculated that well over half of media wear results
from corrosion of metal surfaces being exposed in grinding (Adam et
al, 1984).
• The importance of corrosive wear at lab scale (25% to 75% of metal
loss) in wet grinding as part of the effect of corrosion, abrasion and
impact during grinding Radsizsewski (2002), with an average total
wear of 60.3% (Yelloji Rao and Natarajan, 1991).
• Adam et al (1984) observed that grinding in steel mills adversely
affected the flotation of pyrrhotite, and galvanic coupling of pyrrhotite
with active metals resulted in the formation of hydroxide or oxide
and sulphate species of iron on the pyrrhotite surface.
• Wei and Sandenbergh (2007) showed that, for comparable grinds
and reagent dosages of the Rosh Pinah ore containing lead–zinc
sulphide system, the choice of grinding media has a marked effect
on metal recovery and selectivity.

Flotación de minerales sulfurados
• Medios de molienda y su efecto en flotación de
súlfuros
Efecto en minerales complejos de mena (Grano et al, 1997;
Cullinan et al, 1999; Greet et al, 2004; Bradshaw et al, 2006; Wei and
Sandenbergh, 2007)
Interacciones electroquímicas mineral / mineral (Urbano et
al, 2007; Bradshaw et al, 2006)
Interacciones electroquímicas mineral / medios de
molienda (Natarajan, 1984; Abramov, 2005, Adam, 1984; Yuan et al,
1996)

Flotación de minerales sulfurados: Revision
bibliografica
• Hidrofobicidad / hidrofilicidad (Fornasiero and Ralston, 2005;
Poling and Leja, 1963; leppinen and Mielczarski, 1986; Mielczarski and
Mielczarski, 2003)
Tamaño de partícula en flotación (Rao, 2003, Jameson et al,
1977; Finch et al, 1979; Wills and Napier-Munn, 2007)
Teoría electroquímica ( Woods, 1976; Woods et al, 1997; Buckley
and Woods, 1991,1997; Rand and Woods, 1984; Richardson et al, 1994-b)
Importancia del potencial en flotación (Rand and Woods,
1984; Ralston, 1991; Natarajan and Iwasaki, 1972; Göketepe and Williams,
1995; Göketepe, 2002)
Rol del oxígeno en flotación (Klassen and Mokrousov, 1963; Yuan
et al, 1996)

Antecedentes
Caracterización
física:
• Distribución de tamaño de partícula
•Liberación de mineral
•Entrainment
•Etc…
Cambios químicos
de la pulpa:
Ambiente químico en
molienda
e-
Sulphide
mineral
particle
e-
e-
Mild steel media
e-
¿Efectos en selectividad,
recuperación?

Hasta pronto U. de Conce !