CAPÍTULO X

donde:τ sdNo será necesaria armadura de punzonamiento si se verifica la siguiente condición:τsd ≤Tensión tangencial nominal de cálculo en el perímetro crítico.τ sdτF=u1rdsd,efdF sd,efEsfuerzo efectivo de punzonamiento de cálculo, teniendo en cuenta el efecto delmomento transferido entre losa y soporte.F=sd, ef βFsdβF sdu 1dτ rdCoeficiente que tiene en cuenta los efectos de excentricidad de la carga. Cuando noexisten momentos transferidos entre losa y soporte toma el valor 1,00.Simplificadamente, cuando existen momentos transferidos entre losa y soporte, β puedetomarse igual a 1,15 en soportes interiores, 1,40 en soportes de borde y 1,50 ensoportes de esquina.Esfuerzo de punzonamiento de cálculo. Se obtendrá como la reacción del soporte,pudiendo descontarse las cargas exteriores y las fuerzas equivalentes de pretensadode sentido opuesto a dicha reacción, que actúan dentro del perímetro situado a unadistancia h/2 de la sección del soporte o área cargada.Perímetro crítico definido en las figuras 46.2.a, 46.2.b, 46.2.c, 46.2.d, 46.2.e.Canto útil de la losa.Tensión máxima resistente en el perímetro crítico:0,181/3'τ rd = ξ ( 100 ρlf )cv+ 0,1 ⋅σcdγccon un valor mínimo deτ0,0753/ 2 1/ 2rd= ξ fcv+ 0,1 ⋅σ'cdγcf cvρ lResistencia efectiva del hormigón a cortante en N/mm 2 de valor f cv= f ck con f cv no mayorque 15 N/mm 2 en el caso de control reducido del hormigón, siendo f ck la resistencia acompresión del hormigón, que a efecto de este apartado no se considerará superior a60 N/mm 2 .Cuantía geométrica de armadura longitudinal principal de tracción de la losa, incluida laarmadura activa si es adherente, calculada mediante:ρ = ρ ρ ≤ 0,02lxysiendo ρ x y ρ y las cuantías en dos direcciones perpendiculares. En cada dirección laCapítulo X -152 -