CAPÃTULO X
CAPÃTULO X CAPÃTULO X
σ 'N=A< 0,30 fdcd cd >/c12MPaN dρ lAxil de cálculo incluyendo la fuerza de pretensado existente en la sección enestudio. En el caso de piezas con armaduras pretesas se podrá considerar unavariación lineal de la fuerza de pretensado desde el extremo de la pieza hastauna distancia igual a 1,2 veces la longitud de transferencia, l bpt (ver 44.2.3.2.1.1).En apoyos interiores de estructuras continuas con armadura activa pasante, nose considerará la contribución del axil de pretensado en el cálculo de N d.Cuantía geométrica de la armadura longitudinal principal de tracción, pasiva yactiva adherente, anclada a una distancia igual o mayor que d a partir de lasección de estudioρ =lAs+ Ab0dp≤ 0,02En el caso de forjados con vigueta pretensada prefabricada, el cortante de agotamientopor tracción en el alma será el menor de los valores obtenidos considerando por una parte elancho mínimo del nervio pretensado y por otra el menor ancho del hormigón vertido en obrapor encima de la vigueta, teniendo en cuenta que el cortante V u2 resistido deberá ser mayorque el valor mínimo establecido en este artículo.En el primer caso, se considerará como valor de cálculo de la resistencia a compresióndel hormigón el correspondiente a la vigueta pretensada, como tensión σ’ cd la referida al áreade la vigueta y como cuantía geométrica de armadura la referida a una sección de referenciade ancho b 0 , y canto d, siendo b 0 el ancho mínimo del nervio y d el canto útil del forjado.En el segundo caso se considerará como resistencia a compresión del hormigón la delhormigón vertido in situ, se considerará nula la tensión σ’ cd y la cuantía geométrica de armadurase referirá a una sección de ancho b 0 y canto d, siendo b 0 el ancho mínimo del nervio en lazona del hormigón vertido in situ por encima de la vigueta.En los forjados unidireccionales con armadura básica en celosía, puede considerarse lacolaboración de la celosía (de acuerdo con el punto 44.2.3.2.2.) para la comprobación aesfuerzo cortante tomando como ancho del nervio el menor por debajo de la fibracorrespondiente a una profundidad mayor o igual que 20 mm por debajo del redondo superiorde la celosía. Asimismo deberá comprobarse el nervio sin la colaboración de la celosía con elmenor ancho del nervio, entre 20 mm por debajo del redondo superior de la celosía y la carasuperior del forjado (Figura 44.2.1.b).44.2.3.2.2. Piezas con armadura de cortanteEl esfuerzo cortante de agotamiento por tracción en el alma vale:V u2 =V cu +V sudonde:V su Contribución de la armadura transversal de alma a la resistencia a esfuerzo cortante.V su = z sen α ( cotg α + cotg θ ) Σ Aαfdonde:yα, dCapítulo X -136 -
A α Área por unidad de longitud de cada grupo de armaduras que forman un ángulo α conla directriz de la pieza (figura 44.2.3.1)f yα,d Resistencia de cálculo de la armadura A α (apartado 40.2).- Para armaduras pasivas: f yd = σ sd- Para armaduras activas: f pyd = σ pdθ Ángulo entre las bielas de compresión de hormigón y el eje de la pieza (figura 44.2.3.1).Se adoptará el mismo valor que para la comprobación del cortante de agotamiento porcompresión oblicua del alma (punto 44.2.3.1). Debe cumplir:0,5 ≤ cotg θ ≤ 2,0α Ángulo de las armaduras con el eje de la pieza (figura 44.2.3.1).z Brazo mecánico. En flexión simple, y a falta de cálculos más precisos, puede adoptarseel valor aproximado z = 0,9 d. En el caso de secciones circulares solicitadas a flexión,d puede considerarse igual a 0,8·h. En caso de flexocompresión, z puedeaproximarse como:z =Md+ NNdd'z0−Us+ U −Us( d − d')'s⎧ > 0⎨ ,⎩>/0.9ddonde:z 0Distancia desde la armadura traccionada hasta el punto de aplicacióndel axil.d, d’ Distancia desde la fibra más comprimida de hormigón hasta el centro degravedad de la armadura traccionada y comprimida, respectivamente.U = A f Capacidad mecánica de la armadura de tracción.Us'ss'syd= A f Capacidad mecánica de la armadura de compresión.ydPara flexotracción, puede adoptarse z = 0,9dEn el caso de piezas armadas con cercos circulares, el valor de V su se multiplicará porun factor 0,85 para tener en cuenta la pérdida de eficacia de la armadura de cortante, debido ala inclinación transversal de las ramas que la conforman.V cuContribución del hormigón a la resistencia a esfuerzo cortante,donde:f cvf cky donde:⎡ 0,15= ⎢ ξ ( 100 ρlf⎣ γC+ 0,15ασ ′⎤⎥ βb⎦1/ 3V cucv)l cd 0Resistencia efectiva del hormigón a cortante en N/mm 2 de valor f cv= f ck con f cv no mayorque 15 N/mm 2 en el caso de control reducido del hormigónResistencia a compresión del hormigón en N/mm 2 . Se adoptaran valores de f ck de hasta100 N/mm 2 .dCapítulo X -137 -
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σ 'N=A< 0,30 fdcd cd >/c12MPaN dρ lAxil de cálculo incluyendo la fuerza de pretensado existente en la sección enestudio. En el caso de piezas con armaduras pretesas se podrá considerar unavariación lineal de la fuerza de pretensado desde el extremo de la pieza hastauna distancia igual a 1,2 veces la longitud de transferencia, l bpt (ver 44.2.3.2.1.1).En apoyos interiores de estructuras continuas con armadura activa pasante, nose considerará la contribución del axil de pretensado en el cálculo de N d.Cuantía geométrica de la armadura longitudinal principal de tracción, pasiva yactiva adherente, anclada a una distancia igual o mayor que d a partir de lasección de estudioρ =lAs+ Ab0dp≤ 0,02En el caso de forjados con vigueta pretensada prefabricada, el cortante de agotamientopor tracción en el alma será el menor de los valores obtenidos considerando por una parte elancho mínimo del nervio pretensado y por otra el menor ancho del hormigón vertido en obrapor encima de la vigueta, teniendo en cuenta que el cortante V u2 resistido deberá ser mayorque el valor mínimo establecido en este artículo.En el primer caso, se considerará como valor de cálculo de la resistencia a compresióndel hormigón el correspondiente a la vigueta pretensada, como tensión σ’ cd la referida al áreade la vigueta y como cuantía geométrica de armadura la referida a una sección de referenciade ancho b 0 , y canto d, siendo b 0 el ancho mínimo del nervio y d el canto útil del forjado.En el segundo caso se considerará como resistencia a compresión del hormigón la delhormigón vertido in situ, se considerará nula la tensión σ’ cd y la cuantía geométrica de armadurase referirá a una sección de ancho b 0 y canto d, siendo b 0 el ancho mínimo del nervio en lazona del hormigón vertido in situ por encima de la vigueta.En los forjados unidireccionales con armadura básica en celosía, puede considerarse lacolaboración de la celosía (de acuerdo con el punto 44.2.3.2.2.) para la comprobación aesfuerzo cortante tomando como ancho del nervio el menor por debajo de la fibracorrespondiente a una profundidad mayor o igual que 20 mm por debajo del redondo superiorde la celosía. Asimismo deberá comprobarse el nervio sin la colaboración de la celosía con elmenor ancho del nervio, entre 20 mm por debajo del redondo superior de la celosía y la carasuperior del forjado (Figura 44.2.1.b).44.2.3.2.2. Piezas con armadura de cortanteEl esfuerzo cortante de agotamiento por tracción en el alma vale:V u2 =V cu +V sudonde:V su Contribución de la armadura transversal de alma a la resistencia a esfuerzo cortante.V su = z sen α ( cotg α + cotg θ ) Σ Aαfdonde:yα, dCapítulo X -136 -
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