CAPÃTULO X
CAPÃTULO X CAPÃTULO X
secciones de dichos elementos.Deben considerarse en el cálculo las incertidumbres asociadas a la predicción de losefectos de segundo orden y, en particular, los errores de dimensión e incertidumbres en laposición y línea de acción de las cargas axiles.43.3. Comprobación de estructuras intraslacionalesEn las estructuras intraslacionales, el cálculo global de esfuerzos podrá hacerse segúnla teoría de primer orden. A partir de los esfuerzos así obtenidos, se efectuará unacomprobación de los efectos de segundo orden de cada soporte considerado aisladamente, deacuerdo con 43.5.43.4. Comprobación de estructuras traslacionalesLas estructuras traslacionales serán objeto de una comprobación de estabilidad deacuerdo con las bases generales de 43.2.Para las estructuras usuales de edificación de menos de 15 plantas, en las que eldesplazamiento máximo en cabeza bajo cargas horizontales características, calculadomediante la teoría de primer orden y con las rigideces correspondientes a las secciones brutas,no supere 1/750 de la altura total, basta comprobar cada soporte aisladamente con losesfuerzos obtenidos aplicando la teoría de primer orden y con la longitud de pandeo de acuerdocon lo indicado a continuación.α =7,5 + 4 ( ψA+ψB)+1,6ψA⋅ψB7,5 +( ψ + ψ )E IE I∑∑donde ψ representa la relación de rigideces L de los soportes a L de las vigas,en cada extremo A y B del soporte considerado. Como valor de I se tomará lainercia bruta de la sección, yα es el factor de longitud de pandeo, que adopta, según los casos, los siguientesvalores:Soporte biempotrado (lo = 0,5 l)Soporte biarticulado (lo = l)Soporte articulado-empotrado (lo =0,7 l)Soporte en ménsula (lo = 2 l)Soporte biempotrado con extremos desplazables (lo = l)AB43.5. Comprobación de soportes aisladosPara soportes con esbeltez mecánica comprendida entre λ inf y 100 puede aplicarse elmétodo aproximado de 43.5.1 ó 43.5.2.Para soportes con esbeltez mecánica comprendida entre 100 y 200 se aplicará elmétodo general establecido en 43.2.Capítulo X -128 -
43.5.1. Método aproximado. Flexión compuesta rectaPara soportes de sección y armadura constante deberá dimensionarse la sección parauna excentricidad total igual a la que se indica:etot = ee+ ea≥ e2h + 20( )( )eea = 1+0,12βε y + 0, 0035h +10 eee2l050 icdonde:e a Excentricidad ficticia utilizada para representar los efectos de segundo orden.e e Excentricidad de cálculo de primer orden equivalente.ee= 0,6 e2+0,4 e1≥ 0,4 e2para soportes intraslacionales;ee = e2para soportes traslacionales.e 1, e 2 Excentricidades del axil en los extremos de la pieza definidas en 43.1.2.l 0 Longitud de pandeo.i c Radio de giro de la sección de hormigón en la dirección considerada.h Canto total de la sección de hormigón.Deformación del acero para la tensión de cálculo f yd , es decir,ε yε y =fEydsβFactor de armado, dado por2(d - d′)β =24 i ssiendo i s el radio de giro de las armaduras. Los valores de β y de i s se recogen en latabla 43.5.1 para las disposiciones de armaduras más frecuentes.Capítulo X -129 -
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secciones de dichos elementos.Deben considerarse en el cálculo las incertidumbres asociadas a la predicción de losefectos de segundo orden y, en particular, los errores de dimensión e incertidumbres en laposición y línea de acción de las cargas axiles.43.3. Comprobación de estructuras intraslacionalesEn las estructuras intraslacionales, el cálculo global de esfuerzos podrá hacerse segúnla teoría de primer orden. A partir de los esfuerzos así obtenidos, se efectuará unacomprobación de los efectos de segundo orden de cada soporte considerado aisladamente, deacuerdo con 43.5.43.4. Comprobación de estructuras traslacionalesLas estructuras traslacionales serán objeto de una comprobación de estabilidad deacuerdo con las bases generales de 43.2.Para las estructuras usuales de edificación de menos de 15 plantas, en las que eldesplazamiento máximo en cabeza bajo cargas horizontales características, calculadomediante la teoría de primer orden y con las rigideces correspondientes a las secciones brutas,no supere 1/750 de la altura total, basta comprobar cada soporte aisladamente con losesfuerzos obtenidos aplicando la teoría de primer orden y con la longitud de pandeo de acuerdocon lo indicado a continuación.α =7,5 + 4 ( ψA+ψB)+1,6ψA⋅ψB7,5 +( ψ + ψ )E IE I∑∑donde ψ representa la relación de rigideces L de los soportes a L de las vigas,en cada extremo A y B del soporte considerado. Como valor de I se tomará lainercia bruta de la sección, yα es el factor de longitud de pandeo, que adopta, según los casos, los siguientesvalores:Soporte biempotrado (lo = 0,5 l)Soporte biarticulado (lo = l)Soporte articulado-empotrado (lo =0,7 l)Soporte en ménsula (lo = 2 l)Soporte biempotrado con extremos desplazables (lo = l)AB43.5. Comprobación de soportes aisladosPara soportes con esbeltez mecánica comprendida entre λ inf y 100 puede aplicarse elmétodo aproximado de 43.5.1 ó 43.5.2.Para soportes con esbeltez mecánica comprendida entre 100 y 200 se aplicará elmétodo general establecido en 43.2.Capítulo X -128 -
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