(4 a 10 niveles) localizados en el suelo blando de la - Sociedad ...
(4 a 10 niveles) localizados en el suelo blando de la - Sociedad ...
(4 a 10 niveles) localizados en el suelo blando de la - Sociedad ...
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
Confiabilidad sísmica <strong>de</strong> varios edificios (cuatro a diez <strong>niv<strong>el</strong>es</strong>) <strong>localizados</strong> <strong>en</strong> su<strong>el</strong>o <strong>b<strong>la</strong>ndo</strong> <strong>de</strong> <strong>la</strong> Ciudad <strong>de</strong> …Las r<strong>el</strong>aciones <strong>de</strong> tasa anual <strong>de</strong> exced<strong>en</strong>cia vs respuesta máxima son útiles para calibrar nuestroreg<strong>la</strong>m<strong>en</strong>to <strong>de</strong> diseño (RCDF-2004) y establecer valores tolerables <strong>de</strong> distorsión máxima <strong>de</strong> <strong>en</strong>trepisoasociados a periodos <strong>de</strong> recurr<strong>en</strong>cia dados, correspondi<strong>en</strong>tes a distintos estados límite. A<strong>de</strong>más, dichasr<strong>el</strong>aciones se podrán emplear también <strong>en</strong> futuros estudios <strong>de</strong> optimación.Por otro <strong>la</strong>do, resulta más económico y práctico trabajar con mod<strong>el</strong>os simplificados <strong>en</strong> vez <strong>de</strong>hacerlo con mod<strong>el</strong>os <strong>el</strong>aborados, por lo que <strong>en</strong> muchas ocasiones se trata con S1GDL equival<strong>en</strong>tes <strong>en</strong>lugar <strong>de</strong> SMGDL (siempre y cuando se repres<strong>en</strong>te <strong>el</strong> comportami<strong>en</strong>to estructural con sufici<strong>en</strong>teaproximación). Como ejemplo, se pued<strong>en</strong> m<strong>en</strong>cionar los espectros <strong>de</strong> diseño que se especifican <strong>en</strong> loscódigos <strong>de</strong> diseño que g<strong>en</strong>eralm<strong>en</strong>te correspond<strong>en</strong> a estudios hechos con osci<strong>la</strong>dores <strong>de</strong> un grado d<strong>el</strong>ibertad.En <strong>el</strong> pres<strong>en</strong>te artículo, se analiza <strong>la</strong> confiabilidad sísmica <strong>de</strong> edificios <strong>de</strong> mediana altura don<strong>de</strong> <strong>la</strong>contribución <strong>de</strong> los modos superiores es poco significativa, por lo que <strong>la</strong> tasa anual <strong>de</strong> fal<strong>la</strong> <strong>de</strong> losSMGDL pue<strong>de</strong> calcu<strong>la</strong>rse <strong>de</strong> manera aproximada mediante mod<strong>el</strong>os equival<strong>en</strong>tes <strong>de</strong> un grado <strong>de</strong> libertad.Se supone que los S1GDL equival<strong>en</strong>tes pres<strong>en</strong>tan <strong>el</strong> mismo periodo fundam<strong>en</strong>tal <strong>de</strong> vibración, igualporc<strong>en</strong>taje <strong>de</strong> amortiguami<strong>en</strong>to crítico y <strong>el</strong> mismo coefici<strong>en</strong>te sísmico que <strong>la</strong>s estructuras <strong>de</strong> MGDL.En este estudio, se obti<strong>en</strong><strong>en</strong> <strong>la</strong>s curvas <strong>de</strong> p<strong>el</strong>igro <strong>de</strong> <strong>de</strong>manda <strong>de</strong> ductilidad global <strong>de</strong> los S1GDLequival<strong>en</strong>tes y se corr<strong>el</strong>acionan con <strong>la</strong>s curvas correspondi<strong>en</strong>tes <strong>de</strong> los SMGDL. De <strong>la</strong> r<strong>el</strong>ación <strong>en</strong>tre estascurvas se obti<strong>en</strong>e una función <strong>de</strong> transformación <strong>de</strong> <strong>la</strong> ductilidad global <strong>de</strong> los S1GDL a <strong>la</strong> <strong>de</strong> suscorrespondi<strong>en</strong>tes SMGDL, asociados a <strong>la</strong> misma tasa anual <strong>de</strong> exced<strong>en</strong>cia. Dicha función <strong>de</strong>transformación ( FT µ) pue<strong>de</strong> utilizarse para calcu<strong>la</strong>r <strong>la</strong> ductilidad global <strong>de</strong> exced<strong>en</strong>cia asociada a ciertoperiodo <strong>de</strong> recurr<strong>en</strong>cia que se espera <strong>en</strong> un edificio a partir d<strong>el</strong> análisis <strong>de</strong> un S1GDL. Esto resulta máseconómico y s<strong>en</strong>cillo que <strong>el</strong> análisis <strong>de</strong> un edificio <strong>de</strong> MGDL. A<strong>de</strong>más, <strong>la</strong> función pue<strong>de</strong> utilizarse paraestimar <strong>la</strong> resist<strong>en</strong>cia <strong>la</strong>teral requerida <strong>en</strong> un edificio mediante espectros con tasa anual <strong>de</strong> fal<strong>la</strong> uniforme<strong>de</strong> S1GL.DISEÑO DE LOS EDIFICIOS DE ACEROLa estructuración <strong>de</strong> los edificios que se estudian, está constituida a base <strong>de</strong> marcos rígidosregu<strong>la</strong>res. La dirección longitudinal <strong>la</strong> conforman marcos paral<strong>el</strong>os con columnas ori<strong>en</strong>tadas <strong>de</strong> modo qu<strong>el</strong>as secciones ti<strong>en</strong><strong>en</strong> su mayor inercia. En <strong>el</strong> s<strong>en</strong>tido transversal se utilizaron contrav<strong>en</strong>teos excéntricos con<strong>el</strong> fin <strong>de</strong> darle mayor rigi<strong>de</strong>z a <strong>la</strong> estructura y contro<strong>la</strong>r así los <strong>de</strong>sp<strong>la</strong>zami<strong>en</strong>tos <strong>la</strong>terales (<strong>de</strong>bido a que <strong>en</strong>ese s<strong>en</strong>tido <strong>la</strong>s columnas pres<strong>en</strong>tan su m<strong>en</strong>or inercia). Ambos s<strong>en</strong>tidos están formados por tres crujías,cuyas dim<strong>en</strong>siones y cortes longitudinales y transversales se ilustran <strong>en</strong> <strong>la</strong>s figs. 1, 2 y 3. El sistema <strong>de</strong>piso se diseñó con losacero. Para esto, fue necesario incluir vigas secundarias ori<strong>en</strong>tadas <strong>en</strong> s<strong>en</strong>tidolongitudinal, ubicadas a <strong>la</strong> mitad <strong>de</strong> cada c<strong>la</strong>ro <strong>de</strong> <strong>la</strong> dirección longitudinal.Los edificios se diseñaron para factores <strong>de</strong> comportami<strong>en</strong>to sísmico Q = 2, y alternativam<strong>en</strong>te, Q =3, <strong>de</strong>bido a que son los valores comúnm<strong>en</strong>te utilizados <strong>en</strong> <strong>la</strong> práctica profesional. Para <strong>el</strong> análisis sísmicose utilizaron dos métodos: <strong>el</strong> estático y <strong>el</strong> dinámico modal espectral. Para <strong>el</strong> primero, se utilizó uncoefici<strong>en</strong>te sísmico (c) igual a 0.45; para <strong>el</strong> segundo, <strong>el</strong> espectro <strong>de</strong> diseño especificado <strong>en</strong> <strong>el</strong> Apéndice A<strong>de</strong> <strong>la</strong>s Normas Técnicas Complem<strong>en</strong>tarias para Diseño por Sismo (NTCDS-2004). Se verificó que <strong>el</strong>cortante basal obt<strong>en</strong>ido con <strong>el</strong> análisis dinámico no fuese m<strong>en</strong>or que <strong>el</strong> 80% d<strong>el</strong> calcu<strong>la</strong>do con <strong>el</strong> análisisestático.Primeram<strong>en</strong>te, se diseñó <strong>la</strong> losa <strong>de</strong> <strong>en</strong>trepiso y azotea, y así, se obtuvo un peso para diseñar losmarcos estructurales y <strong>la</strong> cim<strong>en</strong>tación.3