(4 a 10 niveles) localizados en el suelo blando de la - Sociedad ...
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Confiabilidad sísmica <strong>de</strong> varios edificios (cuatro a diez <strong>niv<strong>el</strong>es</strong>) <strong>localizados</strong> <strong>en</strong> su<strong>el</strong>o <strong>b<strong>la</strong>ndo</strong> <strong>de</strong> <strong>la</strong> Ciudad <strong>de</strong> …Sobre <strong>la</strong> confiabilidad <strong>de</strong> los edificiosLa tasa anual <strong>de</strong> exced<strong>en</strong>cia <strong>de</strong> los edificios <strong>de</strong> igual altura diseñados con Q = 3 es más alta que <strong>la</strong>correspondi<strong>en</strong>te a edificios diseñados con Q = 2, excepto para <strong>el</strong> edificio que pres<strong>en</strong>ta <strong>el</strong> periodo <strong>de</strong>vibración más cercano al dominante d<strong>el</strong> movimi<strong>en</strong>to ( ), <strong>el</strong> cual es <strong>el</strong> edificio <strong>de</strong> diez <strong>niv<strong>el</strong>es</strong>, don<strong>de</strong> estat<strong>en</strong>d<strong>en</strong>cia se invierte para <strong>de</strong>mandas <strong>de</strong> ductilidad altas (mayores que 4.5). Esto último, se <strong>de</strong>be a que lossistemas con periodos cercanos al dominante d<strong>el</strong> terr<strong>en</strong>o pres<strong>en</strong>tan mayor <strong>en</strong>ergía disipada para <strong>de</strong>mandas<strong>de</strong> ductilidad Q=2 que para <strong>de</strong>mandas <strong>de</strong> ductilidad Q=3, como se ilustra <strong>en</strong> <strong>la</strong> fig. 11.La tasa anual <strong>de</strong> exced<strong>en</strong>cia tanto <strong>de</strong> ductilidad global como <strong>de</strong> distorsiones máximas <strong>de</strong> <strong>en</strong>trepiso,asociada a int<strong>en</strong>sida<strong>de</strong>s sísmicas pequeñas (estado límite <strong>de</strong> servicio), aum<strong>en</strong>ta conforme aum<strong>en</strong>ta <strong>el</strong>periodo <strong>de</strong> vibración <strong>de</strong> los edificios. Esto es <strong>de</strong>bido a que a medida que aum<strong>en</strong>ta <strong>el</strong> periodo <strong>de</strong> vibracióntambién aum<strong>en</strong>ta <strong>la</strong> ord<strong>en</strong>ada espectral lineal d<strong>el</strong> movimi<strong>en</strong>to (puesto que los periodos <strong>de</strong> los edificios se<strong>en</strong>cu<strong>en</strong>tran <strong>en</strong> <strong>la</strong> rama asc<strong>en</strong>d<strong>en</strong>te d<strong>el</strong> espectro correspondi<strong>en</strong>te).Para int<strong>en</strong>sida<strong>de</strong>s sísmicas altas (estado límite cercano al co<strong>la</strong>pso) <strong>el</strong> razonami<strong>en</strong>to anterior ya no esválido <strong>de</strong>bido al comportami<strong>en</strong>to in<strong>el</strong>ástico <strong>de</strong> <strong>la</strong>s estructuras. En este caso, <strong>la</strong>s tasas anuales <strong>de</strong>exced<strong>en</strong>cia <strong>de</strong> cierta respuesta crec<strong>en</strong> conforme aum<strong>en</strong>ta <strong>el</strong> periodo y <strong>el</strong> “ab<strong>la</strong>ndami<strong>en</strong>to” <strong>de</strong> <strong>la</strong>sestructuras sigue una t<strong>en</strong>d<strong>en</strong>cia simi<strong>la</strong>r, pero cuando esta t<strong>en</strong>d<strong>en</strong>cia cambia (como ocurre <strong>en</strong> <strong>el</strong> edificio <strong>de</strong>diez <strong>niv<strong>el</strong>es</strong>, ver fig. 16), <strong>la</strong>s tasas <strong>de</strong> fal<strong>la</strong> se reduc<strong>en</strong> <strong>en</strong> vez <strong>de</strong> aum<strong>en</strong>tar. En r<strong>el</strong>ación con <strong>la</strong> tasa <strong>de</strong>exced<strong>en</strong>cia <strong>de</strong> <strong>la</strong> ductilidad global, también influye <strong>el</strong> hecho <strong>de</strong> que <strong>el</strong> <strong>de</strong>sp<strong>la</strong>zami<strong>en</strong>to global <strong>de</strong> flu<strong>en</strong>ciaes mayor <strong>en</strong> los edificios <strong>de</strong> diez <strong>niv<strong>el</strong>es</strong> que <strong>en</strong> los marcos <strong>de</strong> m<strong>en</strong>or altura.En este estudio, se proporciona una i<strong>de</strong>a sobre <strong>la</strong> confiabilidad sísmica y, <strong>en</strong> especial, sobre losintervalos <strong>de</strong> tasas anuales <strong>de</strong> exced<strong>en</strong>cia <strong>de</strong> distorsiones máximas <strong>de</strong> <strong>en</strong>trepiso, para diseños hechos con<strong>el</strong> RCDF-2004 <strong>de</strong> estructuras <strong>de</strong> mediana altura ubicadas <strong>en</strong> <strong>la</strong> zona IIIb d<strong>el</strong> valle <strong>de</strong> México. Esta es <strong>la</strong>primera vez que se evalúa <strong>la</strong> tasa anual <strong>de</strong> exced<strong>en</strong>cia <strong>de</strong> <strong>la</strong> distorsión máxima <strong>de</strong> <strong>en</strong>trepiso y <strong>de</strong> <strong>la</strong><strong>de</strong>manda <strong>de</strong> ductilidad máxima global <strong>de</strong> edificios diseñados por firmas <strong>de</strong> ing<strong>en</strong>iería <strong>en</strong> México. Losvalores <strong>de</strong> dichas tasas <strong>de</strong> exced<strong>en</strong>cia se compararon con otras obt<strong>en</strong>idas para marcos <strong>de</strong> acero diseñadoscon <strong>el</strong> reg<strong>la</strong>m<strong>en</strong>to estadounid<strong>en</strong>se Uniform Building Co<strong>de</strong> (UBC-1988). Se observó que <strong>la</strong> confiabilidadimplícita <strong>en</strong> estructuras <strong>de</strong> acero diseñadas con <strong>el</strong> código mexicano se <strong>en</strong>cu<strong>en</strong>tra <strong>en</strong>tre <strong>la</strong>s quecorrespond<strong>en</strong> a edificios diseñados con <strong>el</strong> UBC-1988 (W<strong>en</strong>, 1995).Sobre los sistema <strong>de</strong> un grado <strong>de</strong> libertad equival<strong>en</strong>tesEs una realidad que <strong>el</strong> uso <strong>de</strong> mod<strong>el</strong>os simplificados para repres<strong>en</strong>tar estructuras reales es unaherrami<strong>en</strong>ta útil, pero a <strong>la</strong> vez pue<strong>de</strong> dar lugar a errores si no se consi<strong>de</strong>ran <strong>de</strong> manera correcta <strong>la</strong>sincertidumbres r<strong>el</strong>acionadas <strong>en</strong>tre <strong>la</strong> respuesta <strong>de</strong> ambos sistemas para <strong>niv<strong>el</strong>es</strong> <strong>de</strong> confiabilidad simi<strong>la</strong>res.En <strong>el</strong> pres<strong>en</strong>te estudio, se obtuvo <strong>la</strong> confiabilidad <strong>en</strong> función <strong>de</strong> <strong>la</strong> <strong>de</strong>manda <strong>de</strong> ductilidad global, tanto d<strong>el</strong>os ocho edificios diseñados, como <strong>de</strong> sus respectivos S1GDL equival<strong>en</strong>tes. Al corr<strong>el</strong>acionar <strong>la</strong>scapacida<strong>de</strong>s <strong>de</strong> los edificios con los mismos <strong>niv<strong>el</strong>es</strong> <strong>de</strong> confiabilidad con <strong>la</strong> <strong>de</strong> sus respectivos S1GDL, se<strong>de</strong>dujo que, <strong>en</strong> promedio, <strong>la</strong> ductilidad <strong>de</strong> exced<strong>en</strong>cia es ligeram<strong>en</strong>te mayor para los S1GDL.T sAGRADECIMIENTOSSe agra<strong>de</strong>ce al Dr. Jesús Val<strong>de</strong>z González sus valiosos com<strong>en</strong>tarios. Los primeros dos autores agra<strong>de</strong>c<strong>en</strong> aCONACYT <strong>la</strong> beca otorgada para realizar estudios <strong>de</strong> posgrado. Esta investigación se realizó d<strong>en</strong>tro d<strong>el</strong>25