(4 a 10 niveles) localizados en el suelo blando de la - Sociedad ...

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Edén Bojórquez Mora, Mauro Alexis Díaz González, Sonia E Ruiz Gómez, Francisco E García Jarqueintensidad se calculó la mediana (D µ ) y la desviación del logaritmo natural de la ductilidad global ( σ ln µ)en función de la intensidad, correspondiente a cada marco. Los resultados se muestran en las figs. 7 a 10.D µ1614121086420M4Q2M4Q30 300 600 900 1200 1500Saσ ln0.50.40.30.20.10.0M4Q2M4Q30 300 600 900 1200 1500SaFigura 7. Medianas y desviaciones logarítmicas de las ductilidades para los marcos M4Q2 y M4Q3D µ121086420M6Q2M6Q30 300 600 900 1200 1500Saσ ln0.50.40.30.20.10.0M6Q2M6Q30 300 600 900 1200 1500SaFigura 8. Medianas y desviaciones logarítmicas de las ductilidades para los marcos M6Q2 y M6Q3D µ10864M8Q2M8Q3σ ln0.60.50.40.30.2M8Q2M8Q320.100 300 600 900 1200 1500Sa0.00 300 600 900 1200 1500SaFigura 9. Medianas y desviaciones logarítmicas de las ductilidades para los marcos M8Q2 y M8Q310

Confiabilidad sísmica de varios edificios (cuatro a diez niveles) localizados en suelo blando de la Ciudad de …D µ86M10Q2M10Q3σ ln0.40.3M10Q2M10Q340.220.100 300 600 900 1200 1500Sa0.00 300 600 900 1200 1500SaFigura 10. Medianas y desviaciones logarítmicas de las ductilidades para los marcos M10Q2 y M10Q3En las gráficas que aparecen a la izquierda de las figs. 7 a 10, se observa que el valor de lasmedianas crece a medida que se incrementa la intensidad del movimiento. Asimismo, se nota que el nivelde respuesta disminuye al incrementarse el número de niveles; es decir, para una misma intensidad (S )se desarrollan mayores ductilidades en los edificios de cuatro niveles que en los de diez.En las gráficas que aparecen a la derecha de las figs. 7 a 10, se advierte que para intensidadespequeñas (donde las estructuras permanecen dentro de su intervalo de comportamiento lineal) todos lossismos demandan aproximadamente el mismo nivel de respuesta global, por lo que es casi nula sudesviación estándar ( σ ln µ); sin embargo, a medida que la intensidad ( S a) crece, los edificios presentanun comportamiento inelástico no lineal y los valores de ductilidad muestran mayor dispersión (para elmismo nivel de intensidad).En las figs. 7 a 10 (izquierda), se observa que para edificios de igual número de nivelesgeneralmente las demandas de ductilidad, para un mismo nivel de intensidad, son mayores para los marcosdiseñados con Q=3 que para los diseñados con Q = 2. Esto parece razonable ya que los marcos diseñadoscon Q = 3 tienen menor resistencia. Sin embargo, no ocurre lo mismo para los marcos de 10 niveles dondeel diseño hecho con Q=3 presenta una mayor demanda de ductilidad para niveles de no linealidadpequeños, pero a medida que se incrementa la intensidad, y por tanto, el grado de no linealidad, laestructura diseñada con Q=2 presenta demandas de ductilidad mayores que los diseños hechos con Q = 3.Esto se trata de explicar en los siguientes párrafos mediante el concepto de espectro de energía histeréticadisipada.Las ordenadas de un espectro de energía histerética normalizada con respecto a su masa ( E H/ m )proporcionan información sobre la cantidad de energía que disipa un S1GDL con cierto periodo devibración ( T ) que demanda cierto nivel de ductilidad µ . Terán-Gilmore (2001) hace ver que los dañosprovocados por el sismo de 1985 en la zona de terreno blando de la ciudad de México presentan mayorcorrelación con los espectros de energía histerética disipada que con los espectros de seudoaceleración ocon los de desplazamientos.En la fig. 11 se muestran los espectros promedio de energía histerética disipada de los nuevemovimientos mencionados en la tabla 3 para distintos valores de ductilidad ( µ ). El eje horizontal dedicha figura corresponde al periodo de vibración (T ) de un S1GDL normalizado con respecto al periododominante del movimiento ( Ts= 2s). La fig. 11 señala que para relaciones de periodos T /Ts< 0.9s lasordenadas espectrales correspondientes a µ = 3 son mayores que las asociadas al espectro correspondientea11

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