UD I. DISEÑO Estructuras mixtas y de madera Alberto ... - PoliformaT

Alberto Jesús Ortolá PeiróUD III Estructuras mixtas y de maderaEstabilidadCOMPROBACIÓN A ESTABILIDAD DE UNA SECCIÓN RECTANGULAR DE MADERA PARA EDIFICIOS ARRIOSTRADOS CTE DB SE-M (actualizado abril 2011)Madera b (mm) h (mm) L barra (mm) A (mm2) iy (mm4)C18 100 250 4.170 25.000 72 flexión en Y (eje fuerte) flexión en Z (eje débil)Lassolicitacionesse han demeter en lascasillas envalor absoluto.Wy (mm3) Wz (mm3) Iz (mm4) Itor (mm4) iz (mm4) nº apoyos intermedios nº apoyos intermedios1.041.667 416.667 20.833.333 62.333.333 29 0 0βyβzduración carga clase servicio Kmod γm 1,0 1,0corta 2 0,9 1,25 λy λz57,78 144,45Nxd (-) (N) Myd (Nmm) Mzd (Nmm) σc,crit,y (N/mm2) σc,crit,z (N/mm2)133.460 6.000.000 720.000 17,74 2,84σc,0,d (N/mm2) σm,y,d (N/mm2) σm,z,d N/mm2 λrel,y λrel,z5,34 5,76 1,73 1,01 2,52fc,0,k (N/mm2) fm,y,k (N/mm2) fm,z,k (N/mm2) Ky Kz18 18 18 1,08 3,89fc,0,d (N/mm2) fm,y,d (N/mm2) fm,z,d (N/mm2) Xy Xz12,96 12,96 12,96 0,68 0,1541 % resistencia 44 % resistencia 13 % resistenciaPANDEO FLEXIONAL _causa Nxd(-)Nxd (-)Nxd (-), Myd y/o Mzd- no cumple0 % 114 %0 % 327 %PANDEO TORSIONAL_causa MydMyd Myd, Nxd (-)- no cumple0 % 302 %PANDEO FLEXIONALPANDEO TORSIONALBETAv0,95 -σm,crit (N/mm2)50,29λrel,m0,60Kcrit1,00Creative Comons 2009 María Castaño Cerezo-Escuela Técnica Superior de Arquitectura de Valencia- "Estructuras de madera"- NORMATIVA CTE DB-SE-M (ESPAÑA)como no cumple deberemos aumentar la secciónCOMPROBACIÓN A ESTABILIDAD DE UNA SECCIÓN RECTANGULAR DE MADERA PARA EDIFICIOS ARRIOSTRADOS CTE DB SE-M (actualizado abril 2011)Madera b (mm) h (mm) L barra (mm) A (mm2) iy (mm4)C18 150 300 4.170 45.000 87 flexión en Y (eje fuerte) flexión en Z (eje débil)Lassolicitacionesse han demeter en lascasillas envalor absoluto.Wy (mm3) Wz (mm3) Iz (mm4) Itor (mm4) iz (mm4) nº apoyos intermedios nº apoyos intermedios2.250.000 1.125.000 84.375.000 231.187.500 43 0 0βyβzduración carga clase servicio Kmod γm 1,0 1,0corta 2 0,9 1,25 λy λz48,15 96,30Nxd (-) (N) Myd (Nmm) Mzd (Nmm) σc,crit,y (N/mm2) σc,crit,z (N/mm2)133.460 6.000.000 720.000 25,54 6,39σc,0,d (N/mm2) σm,y,d (N/mm2) σm,z,d N/mm2 λrel,y λrel,z2,97 2,67 0,64 0,84 1,68fc,0,k (N/mm2) fm,y,k (N/mm2) fm,z,k (N/mm2) Ky Kz18 18 18 0,91 2,05fc,0,d (N/mm2) fm,y,d (N/mm2) fm,z,d (N/mm2) Xy Xz12,96 12,96 12,96 0,80 0,3123 % resistencia 21 % resistencia 5 % resistenciaPANDEO FLEXIONAL _causa Nxd(-)Nxd (-)Nxd (-), Myd y/o Mzd- cumple0 % 53 %0 % 93 %PANDEO TORSIONAL_causa MydMyd Myd, Nxd (-)- cumple0 % 78 %PANDEO FLEXIONALPANDEO TORSIONALBETAv0,95 -σm,crit (N/mm2)90,23λrel,m0,45Kcrit1,00Creative Comons 2009 María Castaño Cerezo-Escuela Técnica Superior de Arquitectura de Valencia- "Estructuras de madera"- NORMATIVA CTE DB-SE-M (ESPAÑA)Con lo que tendremos una sección final de 150mm de ancho por 300mm cantoELSSegún el Código Técnico la flecha máxima en voladizo es de f adm L/300 entonces, 2 m(x2)/300 = 1,33 cm, por tanto como tenemos un desplazamiento relativo - 0,047 cm,cumplimos con la exigencia de ELS