<strong>Alberto</strong> Jesús Ortolá Peiró<strong>UD</strong> III <strong>Estructuras</strong> <strong>mixtas</strong> y <strong>de</strong> ma<strong>de</strong>raEstabilidadCOMPROBACIÓN A ESTABILIDAD DE UNA SECCIÓN RECTANGULAR DE MADERA PARA EDIFICIOS ARRIOSTRADOS CTE DB SE-M (actualizado abril 2011)Ma<strong>de</strong>ra b (mm) h (mm) L barra (mm) A (mm2) iy (mm4)GL28h 300 400 8.950 120.000 115 flexión en Y (eje fuerte) flexión en Z (eje débil)Lassolicitacionesse han <strong>de</strong>meter en lascasillas envalor absoluto.Wy (mm3) Wz (mm3) Iz (mm4) Itor (mm4) iz (mm4) nº apoyos intermedios nº apoyos intermedios8.000.000 6.000.000 900.000.000 1.899.000.000 87 0 0βyβzduración carga clase servicio Kmod γm 1,0 1,0corta 2 0,9 1,25 λy λz77,51 103,35Nxd (-) (N) Myd (Nmm) Mzd (Nmm) σc,crit,y (N/mm2) σc,crit,z (N/mm2)1.608.000 6.740.000 8.460.000 16,76 9,43σc,0,d (N/mm2) σm,y,d (N/mm2) σm,z,d N/mm2 λrel,y λrel,z13,40 0,84 1,41 1,26 1,68fc,0,k (N/mm2) fm,y,k (N/mm2) fm,z,k (N/mm2) Ky Kz26,5 28 28 1,39 2,04fc,0,d (N/mm2) fm,y,d (N/mm2) fm,z,d (N/mm2) Xy Xz19,08 20,16 20,16 0,51 0,3170 % resistencia 4 % resistencia 7 % resistenciaPANDEO FLEXIONAL _causa Nxd(-)Nxd (-)Nxd (-), Myd y/o Mzd- no cumple0 % 147 %0 % 235 %PANDEO TORSIONAL_causa MydMyd Myd, Nxd (-)- no cumple0 % 226 %PANDEO FLEXIONALPANDEO TORSIONALBETAv0,95 -σm,crit (N/mm2)170,31λrel,m0,41Kcrit1,00Creative Comons 2009 María Castaño Cerezo-Escuela Técnica Superior <strong>de</strong> Arquitectura <strong>de</strong> Valencia- "<strong>Estructuras</strong> <strong>de</strong> ma<strong>de</strong>ra"- NORMATIVA CTE DB-SE-M (ESPAÑA)Así que aumentaremos el ancho 100mmCOMPROBACIÓN A ESTABILIDAD DE UNA SECCIÓN RECTANGULAR DE MADERA PARA EDIFICIOS ARRIOSTRADOS CTE DB SE-M (actualizado abril 2011)Ma<strong>de</strong>ra b (mm) h (mm) L barra (mm) A (mm2) iy (mm4)GL28h 400 500 8.950 200.000 144 flexión en Y (eje fuerte) flexión en Z (eje débil)Lassolicitacionesse han <strong>de</strong>meter en lascasillas envalor absoluto.Wy (mm3) Wz (mm3) Iz (mm4) Itor (mm4) iz (mm4) nº apoyos intermedios nº apoyos intermedios16.666.667 13.333.333 2.666.666.667 5.290.666.667 115 0 0βyβzduración carga clase servicio Kmod γm 1,0 1,0corta 2 0,9 1,25 λy λz62,01 77,51Nxd (-) (N) Myd (Nmm) Mzd (Nmm) σc,crit,y (N/mm2) σc,crit,z (N/mm2)1.608.000 6.740.000 8.460.000 26,18 16,76σc,0,d (N/mm2) σm,y,d (N/mm2) σm,z,d N/mm2 λrel,y λrel,z8,04 0,40 0,63 1,01 1,26fc,0,k (N/mm2) fm,y,k (N/mm2) fm,z,k (N/mm2) Ky Kz26,5 28 28 1,08 1,39fc,0,d (N/mm2) fm,y,d (N/mm2) fm,z,d (N/mm2) Xy Xz19,08 20,16 20,16 0,68 0,5142 % resistencia 2 % resistencia 3 % resistenciaPANDEO FLEXIONAL _causa Nxd(-)Nxd (-)Nxd (-), Myd y/o Mzd- cumple0 % 66 %0 % 88 %PANDEO TORSIONAL_causa MydMyd Myd, Nxd (-)- cumple0 % 83 %PANDEO FLEXIONALPANDEO TORSIONALBETAv0,95 -σm,crit (N/mm2)234,88λrel,m0,35Kcrit1,00Creative Comons 2009 María Castaño Cerezo-Escuela Técnica Superior <strong>de</strong> Arquitectura <strong>de</strong> Valencia- "<strong>Estructuras</strong> <strong>de</strong> ma<strong>de</strong>ra"- NORMATIVA CTE DB-SE-M (ESPAÑA)Sección final soporte 400mm <strong>de</strong> ancho x 500 mm <strong>de</strong> canto
<strong>Alberto</strong> Jesús Ortolá Peiró<strong>UD</strong> III <strong>Estructuras</strong> <strong>mixtas</strong> y <strong>de</strong> ma<strong>de</strong>raComprobación <strong>de</strong> la correaSolicitacionesAxilVyMzVzMy-0,26 KN1 KN0,72 KN·m5,7 KN6 KN·mA <strong>de</strong> más le sumaremos el efecto <strong>de</strong> las imperfecciones, con lo que My viga - 177,5 KN·m/ 0,8m = -222 KN, 1,5% (222KN) = 3,33 KN x 40 correas = 133,2 KN + 0,26KN =Axil133,46 KNELUCOMPROBACIONES A RESISTENCIA DE UNA SECCIÓN RECTANGULAR DE MADERA (actualización abril 2011)Ma<strong>de</strong>ra b (mm) h (mm) A (mm2) Wy (mm4) Wz (mm4)C18 100 250 25000 1041666,667 416666,6667duracion carga clase <strong>de</strong> servicio Kmod γmcorta 2 0,9 1,25Lassolicitacionesse han <strong>de</strong>meter en lascasillas envalor absoluto.Nxd (+) (N) Nxd (-) (N) Myd (Nmm) Mzd (Nmm) Tzd (N) Tyd (N) Nxd (-) (N) OBLICUA aº0 133.460 6.000.000 720.000 5.700 1.000 0 0σt,0,d N/mm2 σc,0,d N/mm2 σm,y,d N/mm2 σm,z,d N/mm2 Τzd N/mm2 Τyd N/mm20,00 5,34 5,76 1,73 0,34 0,06ft,0,k (N/mm2) fc,0,k (N/mm2) fm,y,k (N/mm2) fm,z,k (N/mm2) fv,z,k (N/mm2) fv,y,k (N/mm2)11 18 18 18 2 2ft,0,d (N/mm2) fc,0,d (N/mm2) fm,y,d (N/mm2) fm,z,d (N/mm2) fv,z,d (N/mm2) fv,y,d (N/mm2)7,92 12,96 12,96 12,96 1,44 1,44- - - - cumple cumple0,00 % 41,19 % 44,44 % 13,33 % 23,75 % 4,17 %σc,α,d N/mm20,00fc,90,k (N/mm2)2,2fc,α,d (N/mm2)1,58-0,00 %Myd, Mzd Myd, Mzd, Nx(+) Myd, Mzd, Nx(-)- - cumple0,00 % 0,00 % 70,75 %0,00 % 0,00 % 61,41 %Creative Comons 2009 María Castaño Cerezo- Escuela Técnica Superior <strong>de</strong> Arquitectura <strong>de</strong> Valencia- "<strong>Estructuras</strong> <strong>de</strong> ma<strong>de</strong>ra"- NORMATIVA CTE DB- SE- M (ESPAÑA)