Documento BÃ¡sico SE. Seguridad estructural

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http://www.prosener.com/Documento Básico SE-A Acero6.2.7 Resistencia de las secciones a torsión1 El esfuerzo torsor T Ed de cualquier sección puede dividirse en dos componentes, T t,Ed , componentecorrespondiente a la torsión uniforme de Saint Vénant, y T w,Ed , componente correspondiente ala torsión de alabeo.T = T + TEdt,Edw,Ed2 En las piezas de sección hueca cerrada delgada puede despreciarse la componente de torsión dealabeo. Análogamente, en las piezas formadas por un perfil en doble T (IPE, HEB, etc) puededespreciarse la componente de torsión uniforme.3 Deberán considerarse los estados tensionales derivados de la torsión, y en particular, las tensionestangenciales debidas al torsor uniforme, τ t,Ed , así como las tensiones normales σ w,Ed y tangencialesτ w,ED debidas al bimomento y al esfuerzo torsor de torsión de alabeo.4 La comprobación de resistencia puede realizarse con criterios elásticos de acuerdo a la expresión(6.1).6.2.8 Interacción de esfuerzos en secciones1 Flexión compuesta sin cortante:e) en general se utilizarán las fórmulas de interacción, de carácter prudente, indicadas a continuación:NNNNNNEdpl,RdEdpl,RdEdu,Rdsiendofydf=γM+MM+MM+yM0y,Edpl,Rdyy,Edel,Rdyy,Ed+ NMM+MM+MEd0,R dyzEdpl,RdzzEdel,Rdz⋅ eNy≤ 1≤ 1M+zEd+ NMSEd0,Rdz⋅ eNy≤ 1Para secciones de clase 1y 2Para secciones de clase 3Para secciones de clase 4La misma formulación puede ser aplicada en el caso de flexión esviada(6.11)f) en el caso de perfiles laminados en I o H el efecto del axil puede despreciarse si no llega a lamitad de la resistencia a tracción del alma.2 Flexión y cortante:g) la sección se comprobará a cortante según el apartado 6.2.4. Adicionalmente si el cortantede cálculo es mayor que la mitad de la resistencia de la sección a cortante se comprobará elmomento flector de cálculo frente al resistente obtenido según:MMV,RdV,Rdsiendo⎛⎜ρ ⋅ A= Wpl −⎝4 ⋅ t= W ⋅pl2vw⎞⎟ ⋅ f⎠Para secciones en I o H( 1− ρ) ⋅ f Resto de casosydyd(6.12)2⎛ V ⎞Edρ = ⎜2⋅ −1⎟(6.13)V⎝ pl,Rd ⎠En ningún caso podrá ser M V.Rd > M 0.RdSE-A-32
http://www.prosener.com/Documento Básico SE-A Aceroh) en el caso de perfiles laminados en I o H el efecto de interacción puede despreciarse cuandose consideran únicamente las alas en el cálculo de la resistencia a flexión y el alma en el cálculode la resistencia a cortante.3 Flexión, axil y cortante:a) siempre que el cortante de cálculo no supere la mitad de la resistencia de cálculo de la sección(calculada en ausencia de otros esfuerzos), se emplearán las fórmulas de interaccióndadas (véanse ecuaciones 6.11);b) cuando el cortante de cálculo supere la mitad de la resistencia de cálculo de la sección (calculadaen ausencia de otros esfuerzos), la resistencia de ésta para el conjunto de esfuerzosse determinará utilizando para el área de cortante un valor reducido del límite elástico (o alternativamentedel espesor) conforme al factor (1-ρ), viniendo ρ dado por la ecuación 6.13.4 Cortante y torsión:En las comprobaciones en que intervenga la resistencia a cortante se empleará la resistenciaplástica a cortante reducida por la existencia de tensiones tangenciales de torsión uniforme:V ≤ V(6.14)c,Rdpl,T,Rdsiendo, en secciones huecas cerradasVpl,T,Rd5 Flexión y torsión:⎡ τt,Ed1Vpl,Rd( fyd/ 3 ) ⎥⎥⎤= ⎢ −(6.15)⎢⎣⎦En las comprobaciones en que intervenga la resistencia a flexión se empleará la resistencia aflexión reducida por la existencia de tensiones normales de torsión de alabeo:Mc,T,Rd⎡ σ ⎤w,Ed= ⎢1− ⎥ ⋅Mc,Rd(6.16)⎢⎣fyd⎥⎦expresión en la que la tensión normal máxima σ w,Ed se determina mediante las expresiones de lateoría de torsión no uniforme.6.3 Resistencia de las barras6.3.1 Tracción1 Se calcularán a tracción pura las barras con esfuerzo axil centrado. A estos efectos es admisibledespreciar los flectores:a) debidos al peso propio de las barras de longitudes inferiores a 6 m;b) debidos al viento en las barras de vigas trianguladas;c) debidos a la excentricidad en las barras de arriostramiento cuando su directriz no esté en elplano de la unión;2 La esbeltez reducida (definida en el siguiente apartado) de las barras en tracción de la estructuraprincipal no superará el valor 3,0, pudiendo admitirse valores de hasta 4,0 en las barras de arriostramiento.3 La resistencia a tracción pura de la barra, N t,Rd , será la resistencia plástica de la sección bruta,N pl,Rd , calculada según el apartado 6.2.6.3.2 Compresión1 La resistencia de las barras a compresión, N c,Rd , no superará la resistencia plástica de la secciónbruta, N pl,Rd , calculada según el apartado 6.2, y será menor que la resistencia última de la barra apandeo, N b,Rd , calculada según se indica en los siguientes apartados.SE-A-33
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