Es importante <strong>de</strong>stacar que Pcr, εp, εr, Gf , y Rf son propieda<strong>de</strong>s exclusivas <strong><strong>de</strong>l</strong> material,Af y Lc son propieda<strong>de</strong>s exclusivas <strong><strong>de</strong>l</strong> mo<strong><strong>de</strong>l</strong>o, <strong>los</strong> parámetros EA y kr <strong>de</strong>pen<strong>de</strong>n tanto <strong><strong>de</strong>l</strong>mo<strong><strong>de</strong>l</strong>o como <strong><strong>de</strong>l</strong> material.Consi<strong>de</strong>rando que el material en estudio tiene comportamiento frágil, pue<strong>de</strong> ser aplicada <strong>la</strong>mecánica lineal <strong>de</strong> fractura. El factor <strong>de</strong> intensidad <strong>de</strong> tensiones (K I ), parámetro <strong>de</strong>com<strong>para</strong>ción <strong>de</strong> <strong>la</strong> mecánica <strong>de</strong> fractura pue<strong>de</strong> ser escrito como:KI= χ ⋅ f ⋅ a(3)tDón<strong>de</strong> χ es un parámetro que <strong>de</strong>pen<strong>de</strong> <strong>de</strong> <strong>la</strong> geometría <strong><strong>de</strong>l</strong> problema y a es <strong>la</strong> semilongitud<strong>de</strong> <strong>la</strong> fisura.Consi<strong>de</strong>rando el comportamiento lineal hasta <strong>la</strong> ruptura (f t = εp E) y estado p<strong>la</strong>no <strong>de</strong><strong>de</strong>formaciones, <strong>la</strong> <strong>de</strong>formación crítica es dada por:En <strong>la</strong> cual:1/ 2⎡ Gf⎤εp= Rf⋅ ⎢2 ⎥ (4)⎣E⋅ ( 1− ν ) ⎦2KIf1( − ν) 2G = (5)ERf es un “factor <strong>de</strong> fal<strong>la</strong>” <strong>de</strong>finido como:R f1= (6)( χ ⋅ a )El <strong>método</strong> <strong>de</strong> <strong>los</strong> <strong>elementos</strong> <strong>discretos</strong> ha sido aplicado con éxito en el estudio <strong>de</strong> materialessusceptibles <strong>de</strong> fracturar, en <strong>los</strong> cuales <strong>la</strong> hipótesis <strong>de</strong> medio continuo, base <strong>de</strong> <strong>los</strong> <strong>método</strong>snuméricos tradicionales (<strong>elementos</strong> finitos y <strong>de</strong> contorno) es vio<strong>la</strong>da.El MED, junto con <strong>la</strong> ley bilineal explicada, fue utilizado con buenos resultados en elestudio <strong>de</strong> materiales frágiles, como hormigón y hormigón armado, según se presenta enRiera e Iturrioz, (1998). La simu<strong>la</strong>ción <strong><strong>de</strong>l</strong> comportamiento <strong>de</strong> sue<strong>los</strong> frente a cargasexp<strong>los</strong>ivas pue<strong>de</strong> encontrase en Iturrioz y Riera, (2001), el estudio <strong>de</strong> propagación dinámica<strong>de</strong> fisuras en Spellmeyer et al. (1995), problemas <strong>de</strong> impacto en materiales compuestospoliméricos en Barrios D'Ambra et al. (2002). Otros estudios <strong>para</strong> <strong>la</strong> <strong>de</strong>terminación <strong>de</strong>parámetros fractomecánicos con el MED fueron presentados por Tech et al. (2003).3 DETERMINACIÓN DEL FACTOR DE INTENSIDAD DE TENSIONES3.1 Método <strong><strong>de</strong>l</strong> ba<strong>la</strong>nce <strong>de</strong> energíasEn este <strong>método</strong>, se utiliza el MED <strong>para</strong> <strong>de</strong>terminar el valor <strong>de</strong> <strong>la</strong> energía específica <strong>de</strong>fractura Gf, realizando dos simu<strong>la</strong>ciones con tamaños <strong>de</strong> fisuras levemente diferentes. De estaforma, es posible expresar el parámetro Gf como sigue (An<strong>de</strong>rson, 1995):dπdW dU dKGf=− = − − (7)dA dA dA dADon<strong>de</strong> π representa el potencial total, W potencial <strong>de</strong> <strong>la</strong>s fuerzas externas (<strong>la</strong> cual esevaluada multiplicando <strong>la</strong>s fuerzas aplicadas por <strong>los</strong> <strong>de</strong>sp<strong>la</strong>zamientos en <strong>los</strong> nodoscorrespondientes, más el producto <strong>de</strong> <strong>la</strong>s fuerzas <strong>de</strong> inercia en todos <strong>los</strong> nodos <strong>de</strong> <strong>la</strong> estructura
multiplicados por el <strong>de</strong>sp<strong>la</strong>zamiento correspondiente), A es el área <strong>de</strong> <strong>la</strong> fisura, U es <strong>la</strong>energía <strong>de</strong> <strong>de</strong>formación elástica y K es <strong>la</strong> energía cinética.Para resolver el problema numéricamente <strong>para</strong> cada valor <strong>de</strong> tensión aplicada σ se tendrá:Gf( σ)W( a+∆a) − W( a) U( a+∆a) − U( a) K ( a+∆a) − K ( a)=−−∆a⋅ B ∆a⋅ B ∆a⋅ BSe verifica que si <strong>la</strong>s cargas son aplicadas lentamente es posible <strong>de</strong>spreciar <strong>la</strong> partecorrespondiente a <strong>la</strong> energía cinética, y si son aplicadas tensiones prescritas en <strong>los</strong> extremos<strong>de</strong> <strong>la</strong> p<strong>la</strong>ca, por el teorema <strong>de</strong> C<strong>la</strong>peyron, es posible <strong>de</strong>mostrar que dW/dA = 2 dU/dA.Sustituyendo en <strong>la</strong> ecuación (7) se obtiene:dUG f= (9)dAPara resolver el problema numéricamente <strong>para</strong> cada valor <strong>de</strong> tensión aplicada σ se tendrá:GfU− U∆a⋅ B( a+∆a) ( a )( σ) =Para el cálculo <strong>de</strong> U(a+∆a) se aumenta el <strong>la</strong>rgo <strong>de</strong> <strong>la</strong> fisura en un módulo Lc y se repite e<strong>la</strong>nálisis. Obtenido el valor <strong>de</strong> Gf (σ) y consi<strong>de</strong>rando estado p<strong>la</strong>no <strong>de</strong> <strong>de</strong>formaciones es posiblecalcu<strong>la</strong>r el factor <strong>de</strong> intensidad <strong>de</strong> tensiones K y posteriormente su valor normalizado K/K 0 ,con <strong>la</strong> expresión:KG⋅ Ef2K(8)(10)1− ν= (11)σ π a0 ⋅3.2 Método CODEste parámetro, propuesto por Wells (1961), preten<strong>de</strong> caracterizar <strong>la</strong> capacidad <strong>de</strong> unmaterial <strong>para</strong> <strong>de</strong>formarse plásticamente antes <strong>de</strong> <strong>la</strong> fractura, midiendo <strong>la</strong> se<strong>para</strong>ción <strong>de</strong> <strong>la</strong>s doscaras <strong>de</strong> <strong>la</strong> fisura en su extremo.El factor <strong>de</strong> intensidad <strong>de</strong> tensiones, pue<strong>de</strong> calcu<strong>la</strong>rse con <strong>la</strong> fórmu<strong>la</strong> que re<strong>la</strong>ciona el CODcon el factor <strong>de</strong> intensidad <strong>de</strong> tensiones. La expresión válida <strong>para</strong> estado p<strong>la</strong>no <strong>de</strong> tensioneses:2K r θ ⎛ 2 ⎞ 2 θCOD = 2v = ⋅ ⋅ sen ⎜ ⎟ − cos(12)E /( 2 + 2ν) 2π2 ⎝1+ ν ⎠ 2Don<strong>de</strong> v es el <strong>de</strong>sp<strong>la</strong>zamiento según el eje y. Tomando θ = 180º, se llega a:2K r ⎛ 2 ⎞COD = 2v =⋅ ⎜ ⎟(13)E /( 2 + 2ν)2π⎝1+ ν ⎠Despejando K:E 2π⎛1+ν ⎞ E 2πK = ν⋅ ⎜ ⎟ = ν(14)2 + 2νr ⎝ 2 ⎠ 4 rNormalizando, se obtiene K/Ko: