Development Of 2-Cylinder Rotary Compressor
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Purdue University<br />
Purdue e-Pubs<br />
International <strong>Compressor</strong> Engineering Conference<br />
School of Mechanical Engineering<br />
2002<br />
DESARROLLO DE UNA SERIE DE COMPRESORES ROTATIVOS DE 2<br />
CILINDROS PARA USO COMERCIAL NO INTENSIVO CON R410A<br />
H. Kato<br />
Toshiba Carrier Corp.<br />
M. Hasegawa<br />
Toshiba Carrier Corp.<br />
A. Morishima<br />
Toshiba Carrier Corp.<br />
Para más información para este y otros trabajos: http://docs.lib.purdue.edu/icec<br />
Kato, H.; Hasegawa, M. y Morishima, A., “ <strong>Development</strong> <strong>Of</strong> 2-<strong>Cylinder</strong> <strong>Rotary</strong> <strong>Compressor</strong> Series For Light Commercial<br />
Use With R410A “ (2002). International <strong>Compressor</strong> Engineering Conference. Paper 1513.<br />
http://docs.lib.purdue.edu/icec/1513<br />
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DESARROLLO DE UNA SERIE DE COMPRESORES<br />
ROTATIVOS DE 2 CILINDROS PARA USO COMERCIAL<br />
NO INTENSIVO CON R410A<br />
*Hisataka Kato, Masumi Hasegawa, Akira Morishima<br />
Toshiba Carrier Corporation First <strong>Compressor</strong> Department<br />
336,Tadewara Fuji-shi, Shizuoka-ken,416-8521,Japan<br />
Tel.: +81-545-62-5642;Fax: +81-545-66-0305<br />
E-Mail: hisataka.kato@toshiba.co.jp *Autor para correspondencia<br />
RESUMEN<br />
Hemos desarrollado, por primera vez en el sector, una serie de compresores rotativos de 2 cilindros<br />
para acondicionadores de aire comerciales de uso no intensivo, utilizando un nuevo refrigerante<br />
R410A (HFC).<br />
Dado que resulta posible conseguir una mayor eficiencia en un sistema de aire acondicionado, se<br />
ha elegido el nuevo refrigerante R410A desde el punto de vista de la prevención del calentamiento<br />
global. Por otro lado, la carga impuesta a los elementos de compresión se incrementa, porque la presión<br />
de operación del R410A es aproximadamente 1,6 veces más alta que la del R22. Adoptando el<br />
mecanismo rotativo de 2 cilindros y optimizando la dimensión de las partes mecánicas, hemos podido<br />
hacer que las características dinámicas de los cojinetes sean equivalentes a las del compresor convencional,<br />
pudiendo así conseguir una alta calidad.<br />
Además, esta serie de compresores consigue una eficiencia 20% mayor en un amplio rango de velocidades<br />
de operación, y entre un 33 y 50% menos peso que los compresores convencionales, gracias<br />
al mecanismo rotativo de 2 cilindros y a un nuevo motor CC, que está compuesto de un rotor con un<br />
imán permanente de tierras raras y un estator de devanado concentrado.<br />
INTRODUCCIÓN<br />
En Japón, la regulación sobre el consumo total de refrigerante HCFC actualmente empleado en acondicionadores<br />
de aire fue aprobada en 1996. La reducción debe comenzar en 2004 y la obsolescencia<br />
total está programada para 2020. Para cumplir con esta normativa, se está promoviendo la introducción<br />
de acondicionadores de aire que usen un refrigerante que no dañe la capa de ozono, para sustituir<br />
al refrigerante HCFC. Asimismo, en los últimos años se ha incrementado la demanda social relativa<br />
al ahorro de energía para la prevención del calentamiento global, y entre los desarrollos tecnológicos<br />
relacionados con nuevos refrigerantes están pasando a ser dominantes los estudios dirigidos a mejorar<br />
la eficiencia.<br />
Hemos conseguido mejorar la eficiencia tanto del compresor como del sistema de aire acondicionado<br />
adoptando por primera vez en el sector, en 1997, un nuevo refrigerante R410A y hemos conseguido<br />
un considerable ahorro de energía.<br />
Por otro lado, en acondicionadores de aire comerciales para almacenes y oficinas, se consideraba<br />
generalmente como primer candidato al R407C. Sin embargo, hemos elegido el R410A, el mismo<br />
refrigerante utilizado en acondicionadores de aire domésticos, ya que puede conseguirse una alta<br />
eficiencia del sistema de aire acondicionado y resulta fácil de manejar, debido a su carácter seudoaceotrópico.<br />
Con este refrigerante R410A, esperamos conseguir un gran progreso en el campo de<br />
los acondicionadores de aire comerciales. Al comparar el nuevo refrigerante R410A con el R22, el<br />
volumen circulado necesario para obtener una misma capacidad puede ser hasta un 70% inferior al<br />
del R22. En consecuencia el caudal de refrigerante pasa a ser pequeño y se minimiza la pérdida de
presión dentro del ciclo de refrigeración. Específicamente, se trata de un refrigerante que permitirá<br />
conseguir un gran incremento en la eficiencia del sistema a medida que aumente el volumen en circulación.<br />
Por otro lado, la presión de operación es unas 1,6 veces más alta que la del R22, por lo que<br />
hace falta adoptar contramedidas frente a la alta presión en las partes mecánicas del compresor y en la<br />
carcasa del mismo. Este artículo describe las ventajas de la recién desarrollada serie de compresores<br />
A2 . A3 para acondicionadores de aire comerciales con el nuevo refrigerante R410A, junto con las<br />
medidas técnicas necesarias para resolver los problemas detectados durante el desarrollo.<br />
RESUMEN DEL PRODUCTO<br />
La Figura 1 muestra una sección transversal de nuestro recién desarrollado compresor rotativo CC<br />
de 2 cilindros y sin escobillas. Este compresor utiliza un nuevo refrigerante R410A que no daña la<br />
capa de ozono. La parte mecánica de compresión adopta una estructura rotativa de 2 cilindros, y en<br />
la parte de motor se emplea un motor CC sin escobillas, compuesto de un estator con devanado concentrado<br />
y un rotor que integra imanes permanentes de tierras raras. Se utiliza un aceite refrigerante<br />
que es miscible con el refrigerante HFC. Puede conseguirse un amplio rango de operación, de 15s 21<br />
a 120s 21 , excitado mediante un inversor.<br />
1. Mejora de la eficiencia<br />
PUNTOS PRINCIPALES DEL DESARROLLO<br />
Para responder a la demanda social de ahorro de energía con vistas a la prevención del calentamiento<br />
global, se intenta continuamente mejorar la eficiencia de los acondicionadores de aire. Convencionalmente,<br />
en los acondicionadores de aire comerciales se utilizaba ampliamente un compresor en espiral<br />
(scroll) con R407C. Nosotros decidimos usar refrigerante R410A, con el que puede conseguirse una<br />
alta eficiencia en un sistema de aire acondicionado. Como resultado de la adopción de R410A, se<br />
incrementa la alta presión en el compresor scroll convencional, se incremente también la carga en la<br />
dirección axial (carga de empuje) y las pérdidas mecánicas se hacen inaceptablemente grandes. Asimismo,<br />
al excitar mediante un inversor, la tasa de compresión es fija e igual a la tasa de compresión de<br />
diseño para el compresor scroll. En consonancia, aunque la eficiencia a una frecuencia específica es<br />
alta, resulta difícil mejorar la eficiencia dentro de un amplio rango de operación. Por ello, decidimos<br />
adoptar una estructura rotativa de 2 cilindros. Asimismo, como resultado de la utilización del refrigerante<br />
R410A, se consiguió una mejora de la eficiencia modificando la dimensión de la parte mecánica<br />
de compresión y optimizando la reducción de volumen en el puerto de descarga y el volumen del<br />
camino del gas comprimido.<br />
Para mejorar la eficiencia del compresor, también es necesario mejorar la eficiencia del motor. Es<br />
necesaria una alta capacidad en los acondicionadores de aire comerciales, para poder acondicionar<br />
un área habitable de gran tamaño. Hace falta un motor de alta potencia que satisfaga esta necesidad,<br />
así que se decidió adoptar imanes permanentes de tierras raras. Se dispusieron cuatro imanes permanentes<br />
de tierras raras (neodimio-hierro-boro) en el nuevo rotor desarrollado. La energía máxima es<br />
unas 8 veces mayor que la del imán de ferrita que se utiliza comúnmente en los acondicionares de aire<br />
domésticos, con lo que se consiguió un incremento de potencia manteniendo un tamaño compacto.<br />
Asimismo, en lo que respecta al estator, se desarrolló un nuevo estator de devanado concentrado para<br />
usarlo en esta clase de acondicionadores de aire. Como puede verse en el diagrama de comparación<br />
de motores de la Figura 2, el estator de devanado concentrado permite reducir la altura de la bobina<br />
terminal con respecto a la del estator convencional de devanado distribuido. En concreto, se puede<br />
reducir la longitud de la circunferencia de la bobina. Para mejorar la eficiencia del motor, una medida<br />
efectiva consiste en reducir las pérdidas en el cobre, que provocan un calentamiento indeseado<br />
de la bobina. Con el fin de reducir la resistencia de la bobina, la longitud de su circunferencia debe<br />
ser lo menor posible y hay que maximizar el diámetro del hilo de la bobina. En el nuevo estator de
devanado concentrado que hemos desarrollado, la densidad de flujo magnético en los componentes<br />
es alta y tienden a incrementarse las pérdidas en el hierro, si comparamos con el estator de devanado<br />
distribuido. Sin embargo, hemos conseguido reducir significativamente las pérdidas en el cobre disminuyendo<br />
en un 40% la cantidad de hilo en el imán. Así, hemos logrado mejorar considerablemente<br />
la eficiencia del motor.<br />
En la Figura 3 se muestra la eficiencia de la nueva serie de compresores A3 que hemos desarrollado,<br />
con sus mejoras de rendimiento, comparada con la eficiencia del compresor scroll R22 de capacidad<br />
equivalente que incorporaban los acondicionadores de aire comerciales. La eficiencia que se<br />
muestra en la figura indica el cociente con respecto a la eficiencia del compresor scroll funcionando a<br />
60s 21 . Con respecto al compresor scroll convencional, se consigue una mejora de aproximadamente<br />
el 9% en la tasa de eficiencia mecánica, del 14% en la tasa de eficiencia del motor y del 20% en la<br />
tasa de eficiencia global del compresor, para funcionamiento a 60s 21 . Asimismo, hemos podido lograr<br />
una considerable mejora del rendimiento para un amplio rango de operación, desde las bajas hasta<br />
las altas velocidades de rotación. (Las condiciones de medida están en consonancia con las normas<br />
internas de evaluación de un compresor inversor).<br />
2. Medidas contra el incremento de presión<br />
Debido al aumento de la presión de operación y a la mejora de la capacidad que se consigue con la<br />
adopción del R410A, cobra importancia la fiabilidad de las partes mecánicas de la compresión, como<br />
el eje y el rodamiento. La Tabla 1 muestra la dimensión de las partes mecánicas de la compresión en<br />
la serie de compresores A3. El locus del centro del eje se determinó mediante un programa de análisis<br />
no lineal. Se calculó también el esfuerzo al que se somete al rodamiento, de acuerdo con la fuerza<br />
reactiva de compresión y el espesor mínimo de la película de aceite entre el eje y el rodamiento. Se<br />
realizó también un estudio comparativo con un modelo convencional. La comparación se llevó a<br />
cabo basándose en nuestro compresor rotativo simple de 6,3 kW y máxima capacidad, que utiliza<br />
R22. Para maximizar la fiabilidad del eje y del rodamiento es necesario minimizar el esfuerzo soportado<br />
por el rodamiento. Con este fin, hemos optimizado las dimensiones de las partes mecánicas de<br />
la compresión, por ejemplo reduciendo la altura del cilindro y adoptando una estructura rotativa de<br />
2 cilindros con una baja fluctuación de par motor. El resultado se muestra en la Figura 4. A pesar de<br />
tener unas dos veces la capacidad del modelo base, y a pesar del hecho de que el diámetro del eje es<br />
idéntico, pudimos comprobar que el esfuerzo del rodamiento era solo 1,3 veces mayor que en el modelo<br />
base para el rodamiento principal, y 1,5 veces en el rodamiento secundario. Pudimos comprobar<br />
también que el espesor mínimo de la película de aceite era equivalente.<br />
3. Reducción de tamaño y de peso<br />
Además de las partes mecánicas de la compresión, también es importante que la carcasa del compresor<br />
sea resistente a la presión. En los acondicionadores de aire comerciales hace falta una alta<br />
capacidad, por lo que el compresor tiende a ser de gran tamaño. La realización de un diseño resistente<br />
a la presión se complica al aumentar el tamaño, de modo que, si se utiliza un refrigerante R410A de<br />
alta presión, es necesario que el tamaño sea lo más compacto posible. Es por esta razón por la que<br />
resultan tan ventajosos el nuevo rotor y el nuevo estator de devanado concentrado que hemos desarrollado.<br />
Adoptando este nuevo motor rotativo de 2 cilindros y optimizando las dimensiones de las<br />
partes mecánicas de la compresión, hemos conseguido reducir significativamente el tamaño y el peso<br />
del compresor y hemos podido hacer frente a la presión incrementada del R410A. En la Figura 5 se<br />
comparan la apariencia externa y el peso de nuestro compresor convencional scroll para R22 usado<br />
en esta clase de acondicionadores de aire comerciales y los de la nueva serie de compresores A2 . A3<br />
que hemos desarrollado. Se ha conseguido una considerable reducción del tamaño y del peso, de 1/2<br />
~ 2/3. Además, el pequeño tamaño y el peso reducido del compresor facilitan la tarea de instalación.<br />
Asimismo, proporciona otras muchas ventajas, como la posibilidad de utilizar de manera efectiva el<br />
espacio de la unidad exterior cuando la estructura de tuberías internas es compleja.
4. Fiabilidad<br />
Con respecto a la ruta del gas dentro del compresor, el gas es tomado del acumulador, comprimido<br />
por la parte mecánica y descargado en la carcasa principal. A continuación, el gas fluye hacia la parte<br />
superior pasando a través del espacio en el rotor y el estator, y luego se lo descarga hacia el exterior<br />
del compresor a través de la tubería de descarga. En ese momento, una parte del lubricante que se<br />
encuentra en reserva en el fondo de la carcasa principal entra en el cilindro junto con el gas y luego<br />
se lo descarga hacia el exterior de la carcasa a través del espacio existente. La velocidad de flujo del<br />
gas de descarga se expresa mediante la fórmula V 5 G . v/A (tasa de flujo . volumen específico / área<br />
de paso) y la velocidad de flujo se incrementa a medida que disminuye el área de paso. Cuando la<br />
velocidad de flujo del gas de descarga se incrementa, también lo hace la cantidad de aceite aspirado<br />
hacia la parte superior, y el nivel de aceite podría llegar a ser demasiado bajo.<br />
En los acondicionadores de aire comerciales que utilizan las nuevas series de compresores A2 y<br />
A3 que hemos desarrollado, la longitud de las tuberías es larga y hace falta mucho tiempo para que<br />
el lubricante vuelva al compresor. Por ello, resulta importante minimizar la cantidad de aceite descargado.<br />
El estator de devanado concentrado permite incrementar el área de paso en la ranura del<br />
motor. De ese modo disminuye la velocidad de flujo del gas de descarga y se minimiza la cantidad de<br />
aceite aspirado hacia la parte superior. En la práctica, el nuevo estator de devanado concentrado que<br />
hemos desarrollado permite multiplicar por 3 el área de paso de la ranura, si lo comparamos con el<br />
estator convencional de devanado distribuido. En la Figura 6 se muestran los datos comparativos de<br />
la cantidad de aceite descargado, para el estator de devanado concentrado y el estator convencional<br />
de devanado distribuido. A medida que se incrementa la velocidad de rotación para el estator de devanado<br />
concentrado, sigue manteniéndose en un nivel aceptable la cantidad de aceite descargado. De<br />
ese modo, se incrementa la diferencia en cuanto a cantidad de aceite descargado entre el estator de<br />
devanado concentrado y el estator convencional de devanado distribuido. Como consecuencia, resulta<br />
fácil mantener el aceite lubricante en reserva en el compresor, con lo que el eje y los rodamientos<br />
pueden lubricarse suficientemente. Asimismo, a pesar del hecho de que el compresor es ahora más<br />
compacto y de que la cantidad de aceite es menor, no se ha modificado la longitud máxima de tubería.<br />
Como hemos descrito anteriormente, resulta obvio que el estator de devanado concentrado resulta<br />
efectivo a la hora de conseguir una alta fiabilidad del compresor.<br />
5. Ruido<br />
Para el inversor con el que se excita el nuevo compresor que hemos desarrollado, hemos utilizado<br />
un sistema de control vectorial basado en DSP (procesador digital de la señal), capaz de realizar un<br />
procesamiento aritmético de alta velocidad. Al implementar este sistema de control, resulta posible<br />
detectar de forma siempre precisa e inmediata la posición del rotor y puede minimizarse la fluctuación<br />
del par motor, por lo que la excitación se lleva a cabo con una mayor eficiencia. Asimismo, como se<br />
muestra en la Figura 7, resulta posible reducir los componentes armónicos de mayor orden en la forma<br />
de onda de la corriente del motor y hacer que esa forma de onda se aproxime a una onda senoidal<br />
suave; de ese modo hemos podido conseguir una reducción en el nivel de ruido. La Figura 8 muestra<br />
la comparación en el nivel de ruido, entre la excitación con el inversor convencional y con el inversor<br />
de control vectorial. Resulta perceptible la reducción en la banda de frecuencias de 1 kHz ~ 5 kHz, y<br />
se contribuye incluso de forma significativa a la reducción del ruido aplicado del acondicionador de<br />
aire.<br />
TABLA DE COMPRESORES DE LA SERIE<br />
La Tabla 2 muestra la serie de compresores rotativos CC de 2 cilindros excitados por inversor que<br />
hemos desarrollado. Además de las series DA91A1 y DA130A1 para acondicionadores de aire domésticos,<br />
se muestran las nuevas series desarrolladas para acondicionadores de aire comerciales:<br />
DA220A2 para una capacidad de refrigeración de 6,3 ~ 8,0 kW y DA420A3 para 11,2 ~ 16,0 kW.
CONCLUSIONES<br />
Hemos adoptado el R410A como sustituto del HCFC y hemos desarrollado un compresor rotativo<br />
CC de 2 cilindros para acondicionadores de aire comerciales con una capacidad de refrigeración de<br />
6,3 ~ 16,0 kW. Como consecuencia, hemos conseguido una considerable mejora del rendimiento y<br />
un diseño más compacto, si comparamos con el compresor scroll convencional. Este compresor está<br />
siendo utilizado en nuestra serie “Super Power Eco” 1 de acondicionadores de aire para uso comercial<br />
y en la serie “Smart Eco”.<br />
Esperamos continuar proporcionando productos con una eficiencia y fiabilidad aún mayores, para<br />
dar satisfacción a las demandas de ahorro de energía con el fin de prevenir el calentamiento global.<br />
REFERENCIA<br />
1. K.Nobuo, “Light Commercial type air conditioner SUPER POWER ECO”. TOSHIBA REVIEW<br />
56,9,2001, p64-67.<br />
Carcasa superior<br />
Rotor del motor<br />
Tubo de descarga<br />
Tubo de succión<br />
Acumulador<br />
Estator del motor<br />
Unidad de compresión<br />
(2 cilindros)<br />
Carcasa principal<br />
Figura 1 Sección transversal del compresor rotativo de 2 cilindros optimizado.<br />
Extremo de la bobina<br />
Estator<br />
Devanado<br />
Rotor<br />
Imán<br />
Figura 2 Comparación de la estructura del motor.
Tasa de eficiencia global<br />
1,4<br />
1,2<br />
1,0<br />
0,8<br />
0,6<br />
Serie A3<br />
Convencional scroll<br />
0,4<br />
0 20 40 60 80 100 120<br />
Velocidad de rotación (rps)<br />
Tasa de eficiencia del motor<br />
1,4<br />
1,2<br />
1,0<br />
0,8<br />
0,6<br />
Serie A3<br />
Convencional scroll<br />
0,4<br />
0 20 40 60 80 100 120<br />
Velocidad de rotación (rps)<br />
Tasa de eficiencia mecánica<br />
1,4<br />
1,2<br />
1,0<br />
0,8<br />
0,6<br />
Serie A3<br />
Convencional scroll<br />
0,4<br />
0 20 40 60 80 100 120<br />
Velocidad de rotación (rps)<br />
Figura 3 Comparación de la eficiencia del compresor.<br />
Tipo 2 cilindros (R410A) 1 cilindro (R22)<br />
Cilindro: calibre 3 altura (mm) Ø 63 3 22 Ø 63 3 34<br />
Excentricidad de la manivela (mm) 5,307 5,307<br />
Desplazamiento (cm3/rev) 42,3 32,7<br />
Tabla 1. Dimensiones optimizadas<br />
Esfuerzo de compresión<br />
2,0<br />
1,5<br />
1,0<br />
0,5<br />
0,0<br />
Rodamiento principal<br />
Rodamiento secundario<br />
2 cilindros (R410A) 1 cilindro (R22)<br />
Espesor de la película de aceite<br />
2,0<br />
1,5<br />
1,0<br />
0,5<br />
0,0<br />
Rodamiento principal<br />
Rodamiento secundario<br />
2 cilindros (R410A) 1 cilindro (R22)<br />
Figura 4. Resultados del análisis (2 cilindros / 1 cilindro).
Serie de compresores Serie A2 Serie A3<br />
Cociente de masas (% con respecto al<br />
compresor convencional)<br />
Cociente de volúmenes (% con respecto<br />
al compresor convencional)<br />
Convencional<br />
scroll<br />
50 67 100<br />
39 61 100<br />
Capacidad (kW) 6,3 ~ 8,0 11,2 ~ 16,0 11,2 ~ 16,0<br />
Figura 5. Comparación entre las series de compresores.<br />
Cantidad de aceite descargado<br />
(ml/min)<br />
60<br />
40<br />
20<br />
0<br />
Motor convencional<br />
Nuevo motor<br />
30 60 90 120<br />
Velocidad de rotación (rps)<br />
Figura 6. Cantidad de aceite descargado.
Onda rectangular<br />
Onda senoidal aproximada<br />
Figura 7. Forma de onda de la corriente (corriente del motor).<br />
OA 31,5 63 125 250 500 1k 2k 4k 8k 16kHz<br />
Reducción de ruido<br />
Figura 8. Comparación del nivel de potencia<br />
Modelo Serie DA91A1 Serie DA130A1 Serie DA220A2 Serie DA420A3<br />
Tipo de compresión<br />
Refrigerante<br />
utilizado<br />
Rotativo<br />
hermético<br />
Rotativo<br />
hermético<br />
Rotativo<br />
hermético<br />
Rotativo<br />
hermético<br />
R410A R410A R410A R410A<br />
Desplazamiento 9,06 cm3/rev 13,1 cm3/rev 22,1 cm3/rev 42,3 cm3/rev<br />
Capacidad (60s 21 ) 2,75 kW 4,00 kW 6,95 kW 13,4 kW<br />
Tipo de motor<br />
Motor CC sin<br />
escobillas<br />
Motor CC sin<br />
escobillas<br />
Motor CC sin<br />
escobillas<br />
Motor CC sin<br />
escobillas<br />
Polos 4 polos 4 polos 4 polos 4 polos<br />
Rango de rotación 9 ~ 140 s 21 9 ~ 120 s 21 15 ~ 120 s 21 15 ~ 120 s 21<br />
Peso 10 kg 10 kg 15 kg 24 kg<br />
Diámetro exterior<br />
3 altura<br />
Ø 116 274 mm<br />
Ø 116 3 274 mm Ø 130 3 300 mm Ø 156 3 360 mm<br />
Tabla 2. Características de los compresores rotativos CC de 2 cilindros.