revisión a 50 años de los daños ocasionados en la cd. de méxico ...
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Revisión a <strong>50</strong> años <strong>de</strong> <strong>los</strong> daños <strong>ocasionados</strong> <strong>en</strong> <strong>la</strong> Ciudad <strong>de</strong> México por el sismo <strong>de</strong>l 28 <strong>de</strong> julio <strong>de</strong> 1957 con …<br />
Para consi<strong>de</strong>rar el posible comportami<strong>en</strong>to inelástico que pudieron haber t<strong>en</strong>ido <strong>la</strong>s estructuras se<br />
empleó <strong>la</strong> expresión <strong>de</strong> Newmark y Ros<strong>en</strong>blueth (1959) para <strong>la</strong>s respuesta <strong>de</strong> sistemas no lineales, que<br />
predice que <strong>la</strong> modificación <strong>de</strong>l periodo elástico está <strong>en</strong> función <strong>de</strong> su factor <strong>de</strong> ductilidad:<br />
'<br />
T<br />
To<br />
1<br />
⎜<br />
⎛ +<br />
3<br />
1 2μ<br />
3μ<br />
⎝<br />
=<br />
2<br />
⎟<br />
⎞<br />
⎠<br />
(1)<br />
don<strong>de</strong> T’ es el periodo <strong>de</strong>spués <strong>de</strong>l comportami<strong>en</strong>to inelástico y To es el periodo elástico. Para µ, factor <strong>de</strong><br />
ductilidad, propusimos valores que posiblem<strong>en</strong>te t<strong>en</strong>ían cada una <strong>de</strong> <strong>la</strong>s estructuras tomando <strong>en</strong><br />
consi<strong>de</strong>ración el tipo <strong>de</strong> sistema estructural y que no se diseñaban estructuras muy dúctiles <strong>en</strong> esa época;<br />
<strong>los</strong> valores propuestos fueron: para marcos <strong>de</strong> concreto <strong>en</strong>tre 1 y 1.5, marcos <strong>de</strong> acero <strong>en</strong>tre 2 y 3,<br />
mampostería confinada y tipo nave industrial 1. En <strong>la</strong> fig. 26 se muestra <strong>la</strong> corre<strong>la</strong>ción obt<strong>en</strong>ida <strong>en</strong>tre el<br />
periodo modificado por comportami<strong>en</strong>to inelástico (T’, eje horizontal) y el Ts (eje vertical), don<strong>de</strong> se<br />
aprecia que <strong>la</strong> corre<strong>la</strong>ción no se modifica significativam<strong>en</strong>te (comparar con <strong>la</strong> fig. 25a). En <strong>la</strong> fig. 26 se<br />
indica <strong>la</strong> posición <strong>de</strong> <strong>la</strong> estructura 57-Fron <strong>de</strong> <strong>la</strong> cual se <strong>en</strong>contraron testimonios <strong>de</strong> difer<strong>en</strong>tes personas<br />
afirmando que <strong>los</strong> materiales con que estaba hecha eran <strong>de</strong> ma<strong>la</strong> calidad (fig. 4b); si este edificio no se<br />
tomará <strong>en</strong> cu<strong>en</strong>ta, <strong>la</strong> corre<strong>la</strong>ción mejora bastante (R 2 =0.71); lo mismo suce<strong>de</strong> para <strong>la</strong>s corre<strong>la</strong>ciones <strong>de</strong> <strong>la</strong><br />
fig. 25. Sin embargo, esta información carece <strong>de</strong> bases técnicas; por lo que sólo queda como observación<br />
sobre <strong>la</strong> calidad <strong>de</strong> <strong>la</strong>s construcciones y su influ<strong>en</strong>cia <strong>en</strong> <strong>los</strong> análisis <strong>de</strong> factores <strong>de</strong> daño.<br />
3.00<br />
2.<strong>50</strong><br />
57-Fron<br />
R 2 = 0.46<br />
2.00<br />
Ts (s)<br />
1.<strong>50</strong><br />
1.00<br />
0.<strong>50</strong><br />
0.00<br />
0.00 0.<strong>50</strong> 1.00 1.<strong>50</strong> 2.00 2.<strong>50</strong> 3.00<br />
Figura 26. Corre<strong>la</strong>ción <strong>en</strong>tre el periodo <strong>de</strong> <strong>la</strong>s estructuras dañadas consi<strong>de</strong>rando comportami<strong>en</strong>to inelástico<br />
(T’) y el periodo <strong>de</strong>l suelo (Ts), <strong>la</strong> corre<strong>la</strong>ción no se modifica mucho ya que <strong>los</strong> factores <strong>de</strong> ductilidad no<br />
eran muy elevados (R 2 =0.46).<br />
Se añadieron a <strong>la</strong> corre<strong>la</strong>ción <strong>de</strong>l Te y <strong>de</strong>l Ts varias estructuras que no sufrieron daño estructural<br />
durante el sismo <strong>de</strong> 1957 y <strong>de</strong> <strong>la</strong>s cuales se ti<strong>en</strong>e información <strong>en</strong> el SIG. En <strong>la</strong> fig. 27 se muestra el<br />
comportami<strong>en</strong>to obt<strong>en</strong>ido, <strong>la</strong> franja sombreada <strong>en</strong>cierra <strong>la</strong> zona posible <strong>de</strong> resonancia tomando <strong>en</strong> cu<strong>en</strong>ta<br />
que el cálculo <strong>de</strong> Te no es muy exacto. Se esperaría que <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> esta zona estuvieran <strong>la</strong>s estructuras con<br />
daños graves y fuera <strong>de</strong> el<strong>la</strong> <strong>la</strong>s estructuras que no pres<strong>en</strong>taron daños. Sin embargo, varias estructuras que<br />
no pres<strong>en</strong>taron daño ca<strong>en</strong> <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> <strong>la</strong> franja sombreada y varias estructuras con daño están fuera <strong>de</strong> <strong>la</strong><br />
misma. Esto quiere <strong>de</strong>cir que el principal factor <strong>de</strong> daño es <strong>la</strong> resist<strong>en</strong>cia (cualquiera que ésta sea) y no <strong>la</strong><br />
resonancia. Se observa que <strong>la</strong>s estructuras con daño están <strong>de</strong>ntro <strong>de</strong> <strong>la</strong>s líneas que indican <strong>los</strong> coci<strong>en</strong>tes <strong>de</strong><br />
0.4