ensayes ante cargas laterales cÃclicas reversibles de un edificio ...
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Mario Rodríguez y John Blandón<br />
Marco eje<br />
lateral<br />
17<br />
Columna<br />
Muro<br />
Barra<br />
rígida<br />
20<br />
Elemento<br />
Marco eje<br />
central<br />
1.50<br />
Eje 1, con muro<br />
Eje 2<br />
1.00<br />
M / My<br />
0.50<br />
0.00<br />
Viga 17 en Colum na<br />
Viga 17 en muro<br />
Viga 20<br />
-0 .50<br />
0.00 1.00 2.00<br />
Dr [%]<br />
Figura 26. Momentos positivos <strong>de</strong> trabes a cara <strong>de</strong> columna y muro<br />
CONCLUSIONES<br />
1. En los <strong>ensayes</strong> experimentales <strong>de</strong>l espécimen, construido con el sistema dual<br />
(combinación <strong>de</strong> muros y marcos) se observó que éste alcanzó <strong>un</strong>a ductilidad global <strong>de</strong><br />
<strong>de</strong>splazamientos igual a cuatro, correspondiente a <strong>un</strong>a <strong>de</strong>formación relativa global igual<br />
a 0.02. A partir <strong>de</strong> este nivel <strong>de</strong> ductilidad el espécimen mostró daños severos. A<strong>de</strong>más,<br />
la respuesta <strong>de</strong>l espécimen se caracterizó por que los daños estructurales se<br />
concentraron principalmente en los muros estructurales y en el sistema <strong>de</strong> piso, en la<br />
conexión firme-muro.<br />
2. La evaluación <strong>de</strong> la respuesta global <strong>de</strong>l espécimen mostró la importancia <strong>de</strong> la<br />
participación <strong>de</strong> los muros estructurales en su respuesta. Esta participación permitió<br />
reducir las <strong>de</strong>mandas <strong>de</strong> <strong>de</strong>formaciones en las secciones críticas <strong>de</strong> los elementos<br />
prefabricados en los marcos <strong>de</strong>l espécimen. Esta respuesta fue congruente tanto con los<br />
resultados <strong>de</strong>l análisis no lineal efectuado, como con resultados <strong>de</strong> análisis conceptuales<br />
llevado a cabo en este estudio. En estos análisis se <strong>de</strong>mostró que <strong>de</strong>bido a los requisitos<br />
<strong>de</strong> compatibilidad <strong>de</strong> <strong>de</strong>formaciones <strong>de</strong> los muros <strong>de</strong>l espécimen y los marcos<br />
prefabricados <strong>de</strong> éste, los primeros requieren llegar a la fluencia <strong>ante</strong>s que lo seg<strong>un</strong>dos,<br />
lo que <strong>de</strong>fine las mayores <strong>de</strong>mandas <strong>de</strong> ductilidad en los muros respecto a las <strong>de</strong> los<br />
marcos.<br />
3. A pesar <strong>de</strong> la poca capacidad <strong>de</strong> <strong>de</strong>formación en las conexiones prefabricadas trabecolumna<br />
<strong>de</strong>l espécimen, éstas no fueron críticas en la respuesta global, por que las<br />
<strong>de</strong>mandas en estas conexiones fueron pequeñas <strong>de</strong>bido a la concentración <strong>de</strong> la<br />
respuesta estructural en los muros.<br />
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