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fundamentos de la soldadura porarco eléctrico FUNDACION LATINOAMERICANA DE SOLDADURA
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fundamentos<br />
de la soldadura<br />
porarco eléctrico<br />
FUNDACION LATINOAMERICANA DE SOLDADURA
Asta, Eduardo<br />
Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico<br />
1 a ed. - Buenos Aires : Fundación Latinoamericana de Soldadura, 2006.<br />
32 p. ; 26 x 19 cm.<br />
ISBN 987-23244-0-9<br />
1. Electricidad-Soldadura. I. Título<br />
CDD 671.521 2<br />
Fundamentos de la Soldadura por Arco Eléctrico<br />
Eduardo Asta<br />
1ª. Edición<br />
Fundación Latinoamericana de Soldadura<br />
Calle 18 N° 4113<br />
Villa Lynch, Buenos Aires<br />
ISBN: 987-23244-0-9<br />
ISBN: 978- 987-23244-0-7<br />
Impreso en: Talleres Gráficos Universal S.R.L.<br />
Fragata Presidente Sarmiento 1551<br />
C1416 CBI Ciudad Autónoma de Buenos Aires<br />
4582-0396 / 4585-5220<br />
(c), 2006 Fundación Latinoamericana de Soldadura<br />
Queda hecho el depósito que establece la Ley 11.723.<br />
<strong>Libro</strong> de edición Argentina<br />
No se permite la reproducción parcial o tota, el almacenamiento, el alquiler, la transmisión o la transformación de este<br />
libro, en cualquier forma o por cualquier medio, sea electrónico o mecánico, mediante fotocopias, digclización u otros<br />
métodos, sin el permiso previo y escrito del editor. Su infracción está penada por leyes 11723 y 25446.-
Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico<br />
Por: Ing. Eduardo Asta, ESAB- CONARCO<br />
Contenido<br />
4<br />
6<br />
14<br />
24<br />
25<br />
27<br />
Prefacio 4<br />
Resumen histórico 5<br />
Concepto de soldadura 5<br />
Procesos de soldadura 6<br />
Soldadura en fase sólida 6<br />
Soldadura en fase sólido-líquida 6<br />
Soldadura en fase líquida 6<br />
Soldadura por resistencia 7<br />
Energía térmica de la soldadura 7<br />
El arco eléctrico utilizado en soldadura 8<br />
Protección del metal fundido 10<br />
Soldadura manual con electrodo revestido (SMAW) 10<br />
Soldadura TIG (GTAW) 11<br />
Soldadura MAG-MIG (GMAW) 12<br />
Soldadura por arco sumergido (SAW) 13<br />
Aceros estructurales 14<br />
Regiones de la unión soldada: metal de soldadura y zona afectada por el calor 15<br />
Soldabilidad 15<br />
Determinación del precalentamiento en la soldadura de aceros estructurales 18<br />
Métodos predictivos para establecer la temperatura de precalentamiento 18<br />
Ensayos de soldabilidad 19<br />
La influencia del hidrógeno 20<br />
Discontinuidades y defectos en las soldaduras 20<br />
Selección y clasificación de materiales de aporte 20<br />
Referencias 24<br />
Apéndice A:<br />
Cálculo del precalentamiento 25<br />
Apéndice B:<br />
Guía de temperaturas de precalentamiento para aceros AISI-SAE 27<br />
Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico
Prefacio |<br />
La soldadura constituye uno de los recursos<br />
tecnológicos de vital importancia para el desarrollo<br />
industrial a nivel global. Las industrias de diferentes<br />
ramas de la técnica tales como: construcciones,<br />
petroquímicas ,de generación de energía, de<br />
transporte, alimenticias ,agrícolas, aeroespacial,<br />
electrónica, automotriz,etc., no podrían haber<br />
alcanzado su desarrollo actual si no hubiera estado<br />
disponible la tecnología de soldadura.<br />
Hoy, prácticamente no existe emprendimiento<br />
tecnológico alguno en el cual la soldadura no<br />
intervenga en alguna de sus etapas. Sin dudas, el<br />
desarrollo nos ha llevado a definir un concepto más<br />
general y abarcativo que es el de tecnologías de unión.<br />
Como proceso de unión, de protección y de<br />
recuperación de materiales, la soldadura se destaca<br />
por su versatilidad tanto en el aspecto tecnológico<br />
como en el económico. Durante las últimas décadas<br />
esta tecnología ha recibido importantes esfuerzos<br />
en recursos humanos y económicos destinados a<br />
promover su investigación y desarrollo.<br />
Como resultado directo de dichos aportes, se<br />
han generado innovaciones tanto en el campo de los<br />
procesos y equipos como en el de los consumibles,<br />
que han transformado a una actividad en sus orígenes<br />
técnico-artesanal en una disciplina científicotecnológica<br />
de alta complejidad.<br />
La activa incorporación de la soldadura como<br />
tecnología de fabricación en el campo de unión de<br />
metales para dar eficaz respuesta a la gran diversidad<br />
de requerimientos que impone el servicio, muchos de<br />
ellos de alto compromiso, hace necesario un riguroso<br />
conocimiento de los alcances y limitaciones de esta<br />
técnica.<br />
Es imprescindible tener en cuenta que la unión<br />
por soldadura, a diferencia de otros medios de<br />
unión de metales, interactúa con las partes que<br />
vincula. Esto es así puesto que por su propia esencia<br />
constituye un todo metalúrgico con las mismas, al<br />
tiempo que introduce en el sistema acciones térmicas<br />
y mecánicas que no quedan confinadas a la soldadura<br />
propiamente dicha (zona de fusión) sino a toda la<br />
región de la unión por soldadura .<br />
<br />
Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico
Resúmen histórico |<br />
En 1891 Nicholas de Bernados y S. Olczewsky<br />
realizaron las primeras soldaduras por fusión<br />
empleando electrodos de carbón N.G.<br />
Slawianoff continúa estos experimentos utilizando<br />
como electrodo una varilla de alambre desnudo.<br />
Dichas soldaduras presentaron un gran número de<br />
inconvenientes tales como inestabilidad del arco<br />
eléctrico,porosidad del cordón de soldadura debido a<br />
la absorción de gases por el baño de metal fundido,<br />
obtención de soldaduras muy frágiles, etc.<br />
En 1908 el sueco Oscar Kjellberg emplea por<br />
primera vez un electrodo de acero revestido con<br />
elementos que al vaporizarse en el arco formaban una<br />
atmósfera estabilizadora de éste.<br />
La implementación del revestimiento en un principio<br />
pretendió facilitar la soldadura en posición. Para estos<br />
revestimientos se emplearon elementos similares a los<br />
formadores de escoria utilizados en las acerías, por<br />
ejemplo: dolomita, cuarzo y calcita junto con agentes<br />
ligantes. En relación con estos materiales se obtuvo<br />
un revestimiento el cual, cuando se soldaba, formaba<br />
una escoria que facilitaba el manejo y protegía además<br />
el metal depositado.<br />
Este primitivo electrodo de revestimiento delgado,<br />
aunque fue un paso hacia adelante de extraordinaria<br />
importancia en el desarrollo de la soldadura eléctrica,<br />
constituyó un mediano producto, porque tanto el<br />
aspecto del cordón como la composición del metal<br />
depositado dejaban mucho que desear. Posteriormente,<br />
un mayor revestimiento, con una mayor cantidad de<br />
óxidos, sólo logró mejorar el aspecto del cordón y el<br />
manejo, pero el metal depositado seguía siendo de<br />
bajas propiedades mecánicas.<br />
En el año 1912 fue Oscar Kjellberg quien patentó<br />
el invento del electrodo revestido. Este fue el primero<br />
en concebir un revestimiento por medio del cual podía<br />
estabilizar el arco y crear una atmósfera protectora del<br />
oxígeno y el nitrógeno del aire.<br />
Otros historiadores aseguran que fue Strohmenger el<br />
que patentó en 1912 el electrodo revestido en Estados<br />
Unidos [1-5].<br />
Concepto de soldadura |<br />
En un sentido amplio y generalizado, la soldadura<br />
puede definirse como la realización de una unión<br />
entre dos piezas de metal haciendo uso de las fuerzas<br />
de cohesión que derivan de un enlace metálico.<br />
Un análisis del concepto precedente señala que, a<br />
diferencia de los procesos mecánicos utilizados para<br />
unir metales, en soldadura se utilizan las fuerzas<br />
interatómicas para lograr la concreción de un<br />
empalme resistente.<br />
Todo proceso de soldadura debe esencialmente<br />
lograr el acercamiento de las superficies a unir a<br />
distancias de orden interatómico con el propósito de<br />
crear las condiciones propicias para que se desarrollen<br />
las fuerzas de cohesión inherentes a los enlaces<br />
metálicos.<br />
Para que dicha unión interatómica se efectivice,<br />
los átomos en cuestión deben encontrarse lo<br />
suficientemente próximos para que se manifiesten<br />
las fuerzas de atracción y repulsión que permiten<br />
la obtención de un cristal metálico. Si fuera posible<br />
que las superficies de contacto de las dos piezas<br />
que se desean unir estuvieran perfectamente lisas y<br />
libres de óxidos y de humedad, por el simple acto de<br />
superponerlas se obtendría la unión deseada.<br />
Pero, aún pulida por los métodos de mayor<br />
precisión, la superficie presenta crestas y valles a nivel<br />
microscópico, además suele haber una importante<br />
capa de óxido y humedad sobre la misma que impide<br />
el contacto a nivel interatómico. Normalmente, el<br />
acercamiento de los átomos periféricos se logra mediante<br />
el aporte de energía.<br />
Si dicha energía es calor, se pueden llegar a fundir<br />
los bordes de los metales, los cuales se mezclarán<br />
en estado líquido para que durante la solidificación<br />
se forme una nueva red cristalina. Si en vez de calor<br />
se aplica presión se produce, en primer término, la<br />
ruptura de la capa de óxido y luego se nivelan las<br />
crestas y valles por deformación plástica, permitiendo<br />
el contacto íntimo de las dos superficies y por lo tanto<br />
la unión metalúrgica.<br />
Antiguamente la unión soldada ejecutada por forja,<br />
aplicando conjuntamente calor y presión, representó el<br />
Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico
único tipo de unión soldada en las piezas.<br />
En la actualidad, la energía utilizada en la mayoría de<br />
los procesos de soldadura se manifiesta en forma de<br />
calor y los procesos más comúnmente utilizados en la<br />
industria implican aportar suficiente calor para fundir<br />
localizadamente las piezas a unir. Generalmente<br />
estos procesos necesitan de material que se agrega, en<br />
estado líquido, al metal a soldar que se ha fundido.<br />
Siempre que haya fusión se forma un cordón de<br />
soldadura constituido por el metal base fundido y el<br />
metal aportado que, por lo general, tiene características<br />
microestructurales y apariencia superficial diferente al<br />
metal base no fundido.<br />
Procesos de soldadura |<br />
Cada proceso de soldadura ha sido desarrollado<br />
para resolver un problema específico o para satisfacer<br />
una necesidad especial.<br />
Tales procesos de soldadura se pueden clasificar<br />
en función del estado (líquido o sólido) en que se<br />
encuentra el material cercano a los bordes en el<br />
momento en que se efectúa la unión metalúrgica o<br />
interfase de la unión [1].<br />
Esto da origen a cuatro grandes grupos:<br />
soldadura en fase sólida<br />
soldadura en fase sólido-líquido<br />
soldadura en fase líquida<br />
soldadura por resistencia<br />
Todos ellos proveen de una u otra manera, tres<br />
funciones básicas:<br />
1- una fuente de calor que lleva al material a la<br />
temperatura a la cual puede ser soldado.<br />
2- una fuente de protección del cordón o punto de<br />
soldadura para prevenir su contaminación que puede<br />
provenir de diferente origen.<br />
3- una fuente de producción de elementos químicos<br />
que puede alterar beneficiosa o perjudicialmente la<br />
naturaleza del metal a soldar.<br />
En la tabla 1 se sintetizan estos procesos.<br />
Soldadura en fase sólida<br />
Cuando no se recurre a la fusión de los bordes de las<br />
piezas.<br />
Soldadura en fase sólido-líquida<br />
Otra forma de lograr el desarrollo de las fuerzas<br />
de cohesión consiste en calentar las piezas a unir a<br />
temperaturas inferiores a la fusión e introducir un<br />
metal de aporte de menor punto de fusión que ellas,<br />
en estado líquido.<br />
No se utiliza presión y el metal de aporte se distribuye<br />
espontáneamente entre las superficies a unir por<br />
efecto de capilaridad.<br />
A este tipo de unión pertenecen:<br />
Soldadura por capilaridad a temperaturas elevadas<br />
mayores que 450 ºC, denominada Brazing.<br />
Soldadura por capilaridad a bajas temperaturas<br />
menores que 450 ºC, denominada Soldering.<br />
Soldadura en fase líquida<br />
El suministro de calor puede ser de características<br />
tales que se produzca la fusión de los bordes de las<br />
piezas a unir y del metal de aporte, si lo hubiera.<br />
En este caso se produce una mezcla de los líquidos<br />
provenientes de los elementos componentes.<br />
Los procesos basados en este principio cubren un alto<br />
porcentaje de las toneladas de metales que se sueldan<br />
a nivel global.<br />
A este grupo pertenecen los procesos de mayor<br />
utilización, principalmente aquellos que emplean<br />
como fuente de calor el arco voltaico, tales como:<br />
Soldaduras por arco con electrodo revestido<br />
(SMAW), también denominada corrientemente<br />
soldadura manual con electrodo revestido<br />
Soldadura por arco sumergido (SAW)<br />
Soldadura por arco eléctrico con protección gaseosa<br />
(GMAW), también denominada semiautomática con<br />
alambre macizo, bajo la sigla MAG-MIG<br />
Soldadura por arco con alambre tubular (o<br />
semiautomática alambre tubular) con o sin protección<br />
gaseosa (FCAW)<br />
Soldadura por arco eléctrico con electrodo de<br />
tungsteno bajo protección gaseosa (GTAW)<br />
también denominada corrientemente por medio de la<br />
sigla TIG<br />
NOTA: Las siglas para identificar los procesos indicadas entre paréntesis,<br />
corresponden a la simbología de la Sociedad Americana de soldadura,<br />
AWS (American Welding Society).<br />
<br />
Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico
También pertenecen a este grupo los procesos de<br />
soldadura:<br />
Por impacto de haz de electrones (electron beam)<br />
Soldadura láser<br />
Existen también procesos de soldadura por fusión<br />
que obtienen el calor necesario a partir de reacciones<br />
químicas tales como:<br />
Combustión de gases (soldadura oxiacetilénica,<br />
soldadura oxídrica, soldadura oxigas)<br />
Aluminotermia<br />
Soldadura por resistencia<br />
En estos procesos el calor suministrado proviene<br />
del pasaje de una corriente a través de la interfase<br />
creada por las superficies a unir que con motivo de<br />
las imperfecciones y recubrimientos de óxidos poseen<br />
alta resistividad.<br />
Como consecuencia del calor generado los bordes<br />
alcanzan temperaturas muy cercanas a la de fusión o<br />
inclusive se produce la fusión de un pequeño volumen<br />
de metal.<br />
Al alcanzarse el estado mencionado se aplica<br />
presión para obtener el acercamiento a distancia<br />
interatómica requerido para la soldadura. Esta presión<br />
expulsa los óxidos y el exceso de metal fundido.<br />
Tabla 1 |<br />
Clasificación de los procesos de soldadura<br />
Energía térmica de la soldadura |<br />
Al describir el fundamento de los procesos por<br />
fusión señalamos que el acercamiento de las superficies<br />
a soldar, a distancia de orden interatómico, se logra<br />
mediante el aporte de calor altamente localizado hasta<br />
alcanzar la fusión de los bordes a unir y del metal<br />
de aporte, si lo hubiera. Al decir bordes a unir, nos<br />
referimos a la fusión de un espesor mínimo, cuyo valor<br />
ideal sería el que corresponda a la distancia entre átomos.<br />
En la práctica sabemos que esa distancia ideal<br />
se supera holgadamente y concecuentemente se<br />
produce la fusión de espesores considerables. En lo<br />
que se refiere a soldadura por arco manual, debido<br />
a la limitada penetración de este proceso, cuando se<br />
deben soldar piezas de espesores que superan unos<br />
pocos milímetros se hace necesario abrir un bisel,<br />
en los bordes de las mismas que permita el acceso<br />
del arco hasta asegurar una adecuada penetración<br />
a través del espesor remanente. Esto implica una<br />
posterior tarea de relleno de los chaflanes o biseles<br />
abiertos, lo que a su vez significa hacer entrar en<br />
fusión considerabes volúmenes provenientes del<br />
metal base y del metal de aporte.<br />
Cuando se emplea el proceso de soldadura<br />
por arco sumergido en el que es posible obtener<br />
penetración a gran profundidad, la necesidad de<br />
biseles con áreas importantes se observa en buena<br />
parte disminuída pero de igual manera el volumen del<br />
metal base fundido sigue siendo considerable.<br />
Designado con “a” el ancho de la zona fundida y con<br />
“t” la profundidad de la soldadura podemos decir que<br />
la junta óptima será aquella en que el cociente a/t se<br />
hace muy pequeño, figura 1.<br />
En fase sólida En fase sólido líquida En fase líquida Por resistencia<br />
Forja Difusión Electrodo revestido (SMAW) Punto<br />
Fricción o rozamiento Brazing Arco sumergido (SAW) Costura continua<br />
Colaminación en frío MIG-MAG (GMAW) Proyección<br />
Explosión TIG (GTAW) A tope<br />
Colaminación en caliente Plasma (PAW) Flash o soldadura con destellos<br />
Ultrasonido Electroescoria (ESW) Percusión o recalcado<br />
Haz electrónico<br />
Láser<br />
Oxigas<br />
Aluminotermia<br />
Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico
y 85%. Este rendimiento es bajo para el proceso de<br />
soldadura TIG, alcanzando los mayores valores para<br />
la soldadura por arco sumergido y los procesos de<br />
soldadura GMAW y FCAW.<br />
De manera que el calor que realmente llega a la pieza, o<br />
calor aportado neto (H net<br />
) podrá expresarse afectando por<br />
un coeficiente f 1<br />
a la expresión de H.<br />
Resultará entonces:<br />
Figura 1 |<br />
Relación Ancho/Profundidad (a/t) en la unión soldada<br />
Los modernos procesos de soldadura por<br />
plasma, rayo láser y por impacto de electrones<br />
constituyen importantes adelantos en este sentido.<br />
Este efecto se consigue al disponerse de una<br />
mayor densidad de energía calórica, en otros<br />
términos, cuanto mayor sea la cantidad de energía<br />
por unidad de superficie calentada tanto menor será<br />
el cociente a/t.<br />
Haciendo particular referencia a la soldadura por<br />
arco, hemos visto que en este proceso se emplea un<br />
arco voltaico para aplicar calor en una zona altamente<br />
localizada y producir la fusión de una pequeña zona<br />
de las piezas coincidentes con el arco y el extremo del<br />
electrodo.<br />
La energía, aporte térmico o calor aportado [1-6 ]<br />
por una soldadura de arco eléctrico queda determinada<br />
por la expresión:<br />
H V I 60<br />
v<br />
Siendo:<br />
H, cantidad de energía liberada por centímetro de<br />
soldadura, (calor aportado) expresada en Joule/cm<br />
(J/cm ó KJ/cm)<br />
V, tensión de arco expresada en volts (V)<br />
I, corriente del arco expresada en amperes (A)<br />
v, velocidad de avance de la soldadura, expresada en cm/min<br />
De esta energía liberada sólo una parte se utiliza<br />
para efectuar la soldadura, consumiéndose el resto en<br />
pérdidas por conducción, convección, radiación de la<br />
columna del arco y por salpicaduras.<br />
El rendimiento del arco, definido como el cociente<br />
entre la energía empleada en la soldadura y la energía<br />
liberada, varía para los diferentes procesos entre 20<br />
<br />
H net<br />
f 1<br />
V I 60<br />
v<br />
Siendo f 1<br />
, rendimiento de la transferencia de calor de<br />
la fuente de energía.<br />
Desde el punto de vista económico, así como<br />
metalúrgico y mecánico la condición tenderá a la<br />
ideal cuando se logra la fusión requerida con el<br />
mínimo aporte de calor lo que a su vez será posible<br />
cuanto más alto sea el valor de la intensidad de la<br />
fuente (medida por el cociente de la energía aportada<br />
sobre la sección calentada).<br />
En virtud de la conductividad térmica de los<br />
metales, el calor aportado para lograr la fusión se<br />
disipa por conducción hacia las zonas adyacentes,<br />
las que alcanzarán, según su ubicación respecto de la<br />
zona fundida , temperaturas que van desde la fusión<br />
hasta la inicial de las piezas antes de soldar.<br />
El cociente entre el calor de fusión y el calor total<br />
aportado se define como f 2<br />
: rendimiento de la fusión<br />
del proceso.<br />
El arco eléctrico utilizado en soldadura |<br />
Haciendo particular referencia a la soldadura por<br />
arco hemos visto que en estos procesos se hace uso<br />
del arco voltaico (de características especiales) para<br />
aplicar calor en forma altamente localizada, de forma<br />
de conseguir la fusión simultánea de pequeñas zonas<br />
enfrentadas de las piezas y del metal de aporte si lo<br />
hubiera.<br />
La zona de fusión en la pieza avanza en<br />
coincidencia con el avance del arco a la velocidad de<br />
soldadura, al mismo tiempo se produce el enfriamiento<br />
y solidificación de la zona inmediatamente por detrás.<br />
El arco voltaico de soldadura puede ser definido<br />
como una “descarga sostenida de energía eléctrica a<br />
<br />
Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico
través de un plasma y a baja diferencia de potencial”.<br />
Un gas en estado ionizado se denomina plasma y se<br />
considera como un estado de la materia [1-7].<br />
La cantidad de energía necesaria para ionizar los<br />
átomos dependerá del gas de que se trate y por lo tanto<br />
el calor puesto en juego variará al variar dicho gas.<br />
Las disociaciones moleculares comienzan a<br />
temperaturas del orden de los 1000 ºC y las ionización<br />
de orden atómico alrededor de los 3500 ºC.<br />
Es decir, si la temperatura es suficiente, un gas puede<br />
encontrarse con parte de sus moléculas disociadas<br />
en átomos y parte de sus moléculas disociadas en<br />
iones (con carga positiva y los electrones con carga<br />
negativa).<br />
El plasma es un estado capaz de conducir corriente<br />
(los gases en estado molecular no son conductores),<br />
permitiendo así cerrar un circuito eléctrico entre dos<br />
conductores metálicos (electrodos), generando un<br />
arco eléctrico. Es decir que las partículas ionizadas se<br />
trasladarán, atraídas por el polo de signo opuesto, al<br />
establecer una diferencia de potencial o tensión entre<br />
los mencionados electrodos.<br />
La figura 2 muestra un esquema del arco eléctrico.<br />
Las cargas de signo contrario se mueven en sentido<br />
opuesto: los electrones hacia el ánodo (polo positivo) y<br />
los iones positivos hacia el cátodo (polo negativo).<br />
El espacio comprendido entre los dos electrodos,<br />
o en soldadura eléctrica, entre el electrodo y la pieza a<br />
soldar, puede ser dividido en tres zonas de generación<br />
de calor: el ánodo, el cátodo y el plasma.<br />
El arco de soldadura se caracteriza por una alta<br />
intensidad de corriente y baja tensión (50-300 A y<br />
20-25 V para soldadura manual) que requiere una<br />
elevada concentración de electrones para el transporte<br />
de la corriente eléctrica.<br />
La cantidad de energía disipada por el arco<br />
eléctrico es relativamente baja si se compara con otras<br />
fuentes de calor utilizadas en soldadura. La ventaja del<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
Figura 3 |<br />
Mapa isotérmico del arco eléctrico en grados Kelvin (ºK)<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
1 Electrodo consumible<br />
2 Gota de metal fundido<br />
3 Columna plasma<br />
4 Pileta líquida<br />
5 Metal base<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
L c<br />
Largo columna plasma<br />
L a<br />
Largo ánodo<br />
L k<br />
Largo cátodo<br />
d a<br />
diámetro ánodo<br />
diámetro cátodo<br />
d k<br />
Figura 2 |<br />
Esquema del arco eléctrico y columna plasma [10]<br />
Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico
arco eléctrico es la gran concentración de calor y el alto<br />
rendimiento de energía disipada, que se consume en la<br />
fusión del electrodo y los bordes de la pieza a soldar.<br />
El calor generado en el ánodo y el cátodo es producido<br />
por la colisión electrónica e iónica respectivamente. La<br />
columna central del plasma es la parte más caliente,<br />
donde los átomos, iones y electrones se encuentran en<br />
un movimiento acelerado y en constante colisión. La<br />
zona que rodea a la columna central del plasma es la parte<br />
más fría y consiste en moléculas recombinadas de gas.<br />
La figura 3 muestra el mapa isotérmico de un<br />
arco voltaico. Existe una gran diferencia entre el<br />
calor generado en el ánodo y el generado en el cátodo,<br />
lo que determina muchas veces el modo de uso del<br />
arco. Por ejemplo en soldaduras TIG con argón como<br />
gas protector, el electrodo de tungsteno como cátodo<br />
(negativo) puede usar alrededor de diez veces más<br />
corriente, sin fundirse, que cuando se usa como ánodo,<br />
ya que genera mucho más calor que el cátodo en este<br />
caso. Esto se debe a que el estado de ionización es bajo<br />
y el gran bombardeo de electrones sobre el ánodo es<br />
el que provoca el aumento relativo de temperatura de<br />
éste frente al cátodo. En general es mayor la cantidad<br />
de calor que se localiza en el baño de fusión cuando<br />
se utilizan electrodos consumibles, que cuando se<br />
emplean los no-consumibles; de esta manera se obtiene<br />
una gran eficiencia térmica y una zona afectada por el<br />
calor (ZAC) más estrecha en el metal base. Además<br />
del tipo de gas que conforma al plasma gaseoso,<br />
incidirán en el calor aportado sobre la pieza las<br />
variables o parámetros de soldaduras que son fijados<br />
en el momento de iniciar el trabajo, de acuerdo con las<br />
características del mismo.<br />
En relación a como se manejan dichos parámetros<br />
(intensidad de corriente, tensión de arco y la<br />
velocidad de avance), se estará frente a uno de los<br />
siguientes procesos:<br />
Manual: intensidad, tensión y velocidad de avance<br />
son gobernados, dentro de ciertos límites por el<br />
soldador.<br />
Proceso típico: soldadura con electrodo revestido<br />
(SMAW).<br />
Semiautomático: intensidad y tensión son<br />
parámetros inamovibles. Ante cualquier variación<br />
de éstos por causa del soldador la fuente de poder<br />
automáticamente anula dicha variación, restituyendo<br />
los parámetros originales. La velocidad de avance<br />
depende del soldador.<br />
Proceso típico: soldadura semiautomática GMAW<br />
(MIG-MAG) y FCAW (alambres tubulares)<br />
Automático: los tres parámetros se fijan de antemano. El<br />
soldador no puede incidir sobre ellos mientras suelda<br />
Proceso típico: soldadura por arco sumergido SAW<br />
Protección del metal fundido |<br />
El metal fundido por el arco eléctrico es<br />
susceptible a la incorporación de elementos del<br />
aire, que resultan nocivos, desde un punto de vista<br />
metalúrgico, para el cordón de soldadura. Dichos<br />
elementos son: oxígeno (oxida al metal a alta<br />
temperatura), nitrógeno (forma nitruros de gran<br />
dureza y fragilización en frío en ciertos casos),<br />
hidrógeno (tiende a fragilizar el metal base).<br />
Esto hace necesario proteger la zona de influencia<br />
del arco por medio de un gas que elimine el aire de<br />
dicha zona. Dicho gas puede estar generado por la<br />
descomposición de elementos sólidos (por ejemplo:<br />
revestimiento del electrodo) o por la inyección de un<br />
gas de determinadas características que circunde la<br />
zona de fusión. Los distintos métodos de proteger el<br />
metal fundido y las distintas formas de gobernar los<br />
parámetros de soldadura dan origen a los distintos<br />
procesos de soldadura eléctrica.<br />
Soldadura manual con electrodo revestido<br />
(SMAW) |<br />
En la figura 4 se ilustra un circuito elemental de<br />
soldadura manual.<br />
La fuente de corriente alterna (CA) o continua(CC)<br />
provista de los controles necesarios se conecta por un<br />
cable con una pinza de masa a la pieza y por el otro a<br />
la pinza portaelectrodos, en contacto con el electrodo o<br />
consumible.<br />
Cuando éste hace contacto sobre la pieza y luego<br />
se retira una mínima distancia, se establecerá un<br />
arco eléctrico, quedando cerrado el circuito. El arco<br />
produce una temperatura superior a la necesaria para<br />
fundir la mayoría de los metales. El calor producido<br />
funde el metal base en la vecindad del arco y el metal<br />
de aporte, que en este caso sería el mismo electrodo.<br />
10 Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico
De esta manera se establece un baño de fusión o<br />
pileta líquida, que va solidificando a medida que el<br />
electrodo se mueve a lo largo de la junta.<br />
En la soldadura manual la corriente de soldadura<br />
quedará fijada aproximadamente por el diámetro del<br />
electrodo y la tensión de trabajo por el largo del arco<br />
y por el tipo de revestimiento.<br />
La energía aplicada podrá modificarse de manera<br />
restringida mediante la variación de la velocidad de<br />
avance. Una reducida velocidad de avance (cordones<br />
anchos) provoca un mayor calentamiento local de la<br />
pieza (que en muchos casos puede ser beneficioso<br />
desde el punto de vista metalúrgico), en cambio una<br />
mayor velocidad de avance se traducirá en un menor<br />
aporte de energía y de calentamiento zonal (que en<br />
otros casos podrá ser indispensable ya sea desde el<br />
punto de vista metalúrgico o bien para disminuir<br />
deformaciones). Variaciones involuntarias en el largo<br />
del arco (distancia electrodo-metal base) también<br />
implicarán variaciones en el calor aportado.<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
Figura 4 |<br />
Proceso manual con electrodo revestido (SMAW)<br />
Soldadura TIG (GTAW) |<br />
El calor necesario para la fusión es producido por<br />
un arco eléctrico intenso, establecido entre un electrodo<br />
de tungsteno virtualmente no consumible y el metal<br />
a ser soldado. El electrodo, la zona fundida, el arco y<br />
las zonas adyacentes se protegen de la contaminación<br />
ambiental con un gas inerte (argón o helio).<br />
El equipo utilizado consiste en una torcha<br />
portaelectrodo, equipada con conductos para el<br />
pasaje del gas protector y una tobera para dirigir<br />
dicho gas alrededor del arco. La torcha es alimentada<br />
de corriente por una fuente de poder de corriente<br />
continua o de alterna y puede además, estar<br />
refrigerada por agua lo que aumenta la capacidad de<br />
conducción de dicha corriente.<br />
El argón es el gas utilizado en la mayoría de<br />
aplicaciones. Se provee en tubos, en estado gaseoso y<br />
comprimido a unos 150 Kg/cm 2 .<br />
Es un gas pesado, inerte monoatómico, se obtiene<br />
de la atmósfera por destilación fraccionada del aire y<br />
debe ser de una pureza de 99,95% como mínimo.<br />
El gas protege adecuadamente la superficie<br />
superior del metal base pero no da protección a la cara<br />
inferior. Especialmente en espesores finos, la cara<br />
inferior se calienta lo suficiente para oxidarse y producir<br />
un cordón de penetración rugosa y oxidada. Para<br />
evitarlo hay que proteger la cara inferior ya sea con el<br />
mismo gas inerte (respaldo gaseoso) o apoyando sobre<br />
ella un respaldo metálico que impida el acceso del aire.<br />
Dicho respaldo puede ser de cobre, removible luego de<br />
efectuada la soldadura, o del mismo metal a soldar, que<br />
se funde incorporándose al cordón de soldadura.<br />
El electrodo utilizado es de tungsteno que, por<br />
su temperatura de fusión elevada (3400 ºC) y por ser<br />
excelente emisor electrónico, reune las condiciones<br />
favorables: vida útil, estabilidad y encendido del arco,<br />
capacidad de conducir corriente. El electrodo puede ser<br />
de tungsteno puro o aleado, por ejemplo con óxido de<br />
torio o zirconio. La aleación le aumenta la vida útil y su<br />
capacidad de conducir corriente.<br />
De ser necesario material de aporte para<br />
conformar el cordón éste se aplica con una varilla, de<br />
composición química similar al metal a soldar, que<br />
se sostiene por un extremo y se hace fundir dentro<br />
de la pileta líquida, de igual forma que en soldadura<br />
Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico<br />
11
oxiacetilénica. La necesidad de metal de aporte<br />
depende del espesor del material a soldar, del tipo de<br />
junta y de factores metalúrgicos.<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
El equipo utilizado en soldadura MIG-MAG o<br />
GMAW, tal como se muestra en la figura 6, requiere<br />
de un mayor número de elementos que los dos<br />
procesos precedentes, según el siguiente detalle:<br />
Una fuente de energía eléctrica de corriente<br />
continua, de tensión constante.<br />
Un devanador que alimente el alambre en forma<br />
continua. Consta de un mecanismo de tracción,<br />
compuesto por uno o dos pares de rodillos comandados<br />
por un motor eléctrico y una caja conductora.<br />
Una torcha en forma de pistola, que recibe alambre<br />
a través de un manguera flexible. En el extremo<br />
inferior posee un tubo de contacto, donde el alambre es<br />
energizado con la corriente de soldadura proveniente<br />
de la fuente. Rodeando el tubo de contacto, una tobera<br />
de cobre encauza y dirige el gas protector. Un contactor<br />
permite gobernar la salida del alambre y el gas.<br />
Tubo de gas, con reductor de presión, precalentador<br />
(en caso de usar CO 2<br />
) y medidor de caudal.<br />
<br />
<br />
<br />
Figura 5 |<br />
Proceso TIG o GTAW<br />
Las piezas de poco espesor usualmente son<br />
soldadas sin metal de aporte. En la figura 5 se<br />
esquematiza la soldadura TIG.<br />
Soldadura MIG-MAG (GMAW) |<br />
El arco eléctrico se genera entre un alambre<br />
desnudo alimentado en forma continua y la pieza a<br />
soldar. La protección del arco se efectúa por medio<br />
de un gas que puede ser inerte (argón o helio) o<br />
activo(dióxido de carbono, CO 2<br />
).<br />
Al fundir el alambre se aporta al baño de<br />
fusión, por lo tanto debe tener una composición<br />
química tal que permita obtener las propiedades<br />
deseadas del cordón de soldadura y proveer,<br />
además, elementos desoxidantes que garanticen<br />
la calidad de dicho cordón. El CO 2<br />
, utilizado para<br />
soldar acero al carbono, debe cumplir con los<br />
siguientes requisitos:<br />
Pureza mínima: 99,7%<br />
Hidrógeno y nitrógeno máximo: 0,15%<br />
Punto de rocío: -35ºC<br />
<br />
<br />
<br />
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<br />
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<br />
<br />
Figura 6 |<br />
Proceso MAG-MIG o GMAW<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
12 Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico
Utilizando el mismo tipo de equipamiento y<br />
principio de funcionamiento se ha desarrollado de<br />
manera importante una variante a la soldadura MIG-<br />
MAG: el proceso de soldadura semiautomática con<br />
alambre tubular (FCAW). El alambre tubular consiste<br />
en un tubo metálico que es rellenado con un fundente<br />
(flux) o polvo metálico. Muchos alambres tubulares<br />
son utilizados con protección gaseosa del tipo activa,<br />
tanto con dióxido de carbono puro como mezcla de<br />
argón con 15 a 20 % de CO 2<br />
.<br />
También puede utilizarse un alambre con un<br />
relleno que permita generar una adecuada protección<br />
de la pileta líquida respecto de la atmósfera, en este<br />
caso el alambre o la variante del proceso FCAW se<br />
denomina autoprotegido o de arco abierto.<br />
Soldadura por arco sumergido (SAW) |<br />
El arco eléctrico se genera entre un alambre<br />
desnudo, alimentado en forma continua y la pieza a<br />
soldar. La protección del arco se efectúa por medio de<br />
un fundente o flux granulado que se alimenta a través<br />
de una tolva y que cubre totalmente el arco haciendo<br />
innecesaria la protección de la vista. Dicho flux se<br />
funde por el calor del arco, formando una protección<br />
eficiente, proveyendo de elementos desoxidantes y<br />
eventualmente elementos de aleación al baño metálico.<br />
Tanto el alambre como el fundente deben tener<br />
una composición química adecuada para que, en<br />
combinación, conformen un cordón de soldadura que<br />
cumpla con los requisitos exigidos.<br />
El equipo necesario es complejo, requiriéndose<br />
los siguientes elementos:<br />
Una fuente de energía eléctrica de corriente<br />
continua y tensión constante o de corriente alterna.<br />
Un devanador que alimente el alambre en forma<br />
continua por medio de un mecanismo de tracción<br />
similar al utilizado en MIG-MAG.<br />
Una tolva que alimente el fundente<br />
Un mecanismo de traslación que desplace con<br />
velocidad regulable, alambre y fundente en forma<br />
automática a lo largo de la junta a soldar.<br />
La automatización del proceso permite trabajar<br />
con altas intensidades de corriente (hasta 1200 A)<br />
lo cual disminuye considerablemente los tiempos<br />
Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico<br />
completos en soldar una junta, comparado con los<br />
demás procesos de soldadura eléctrica.<br />
<br />
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Figura 7 |<br />
Proceso de arco sumergido SAW<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
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<br />
<br />
<br />
<br />
13
Aceros estructurales |<br />
El acero es una aleación relativamente compleja y<br />
los aceros comerciales disponibles no son aleaciones<br />
binarias de hierro y carbono, dado que contienen<br />
otros elementos secundarios presentes debido a los<br />
procesos de fabricación [8-12]. En estas condiciones<br />
será necesario considerar dos tipos fundamentales de<br />
aceros:<br />
Aceros al carbono: es la aleación hierro-carbono<br />
conteniendo generalmente 0,008 % hasta aproximadamente<br />
2 % de carbono, además de ciertos elementos residuales<br />
resultantes de los procesos de fabricación.<br />
Aceros aleados: es el acero al carbono que<br />
contiene otros elementos de aleación o presenta los<br />
elementos residuales en contenidos por encima de los<br />
que son considerado normales.<br />
Los aceros al carbono y de baja aleación presentan<br />
una variedad amplia de composición y propiedades<br />
mecánicas que permiten cubrir un gran campo de<br />
aplicaciones estructurales. Las clasificaciones pueden<br />
estar vinculadas con: formas de suministro, propiedades<br />
mecánicas, composición química, microestructura,<br />
usos o aplicaciones, etc., y pueden estar superpuestas<br />
en composición química.<br />
La tabla 2 resume los distintos efectos de los<br />
elementos más comunes de composición del acero.<br />
Una clasificación muy útilizada para evaluar<br />
la soldabilidad de los aceros al carbono y de baja<br />
aleación, basada en la composición química o<br />
procesamiento es la siguiente:<br />
Aceros de bajo carbono.<br />
Aceros de alto carbono.<br />
Aceros de alta resistencia y baja aleación (HSLA).<br />
Aceros templados y revenidos (HSQT)<br />
Aceros de baja aleación tratables térmicamente<br />
(HTLA).<br />
Aceros de procesos termo mecánicamente controlados<br />
(TMCP).<br />
Aceros al cromo-molibdeno.<br />
<br />
<br />
<br />
Figura 8 |<br />
Zonas de la unión soldada [10]<br />
Tabla 2 |<br />
Efectos de los distintos elementos de composición del acero.<br />
Elementos de composición<br />
Aleantes Microaleantes Formadores Impurezas Controladores Gases Inclusiones<br />
de carburos de la forma no metálicas<br />
Carbono Aluminio Molibdeno Azufre Silicato de calcio Nitrógeno Óxidos<br />
Manganeso Vanadio Cromo Fósforo Tierras raras Oxígeno Sulfuros<br />
Silicio Niobio Vanadio Plomo (cerio, lantanio)<br />
Cobre Titanio Niobio Arsénico<br />
Molibdeno Boro Titanio Antimonio<br />
Níquel Tungsteno Calcio<br />
Cromo<br />
Zirconio<br />
Tungsteno<br />
Tierras raras<br />
Vanadio<br />
Efectos generales<br />
Endurecimiento Endurecimiento Endurecimiento Efectos varios Mejora la Efectos varios Deterioro de<br />
por solución por precipitación Pueden reducir Pueden reducir tenacidad Pueden reducir propiedades:<br />
sólida y refinamiento la ductilidad la tenacidad la tenacidad Tenacidad<br />
de grano y tenacidad y ductilidad<br />
14 Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico
Regiones de la unión soldada: metal de soldadura y<br />
zona afectada por el calor<br />
La unión soldada se divide en dos regiones: el<br />
metal de soldadura (MS) y la zona afectada por el<br />
calor (ZAC) en el material base (MB), tal como se<br />
esquematiza en la figura 8.<br />
El metal de soldadura es la región que<br />
corresponde a la pileta líquida de la soldadura o<br />
la que alcanza la fusión completa. Desde el punto<br />
de vista metalúrgico en esta región ocurre un<br />
proceso de solidificación de relativa complejidad<br />
con la presencia de una microestructura primaria<br />
de granos columnares cuya morfología dependerá<br />
del modo de solidificación. A partir de la estructura<br />
primaria y como consecuencia de las subsiguientes<br />
transformaciones de estado sólido aparece una<br />
microestructura secundaria que confiere buena parte<br />
de las propiedades mecánicas del metal de soldadura<br />
y consecuentemente de la unión soldada. El metal<br />
de soldadura por su parte es resultado de un proceso<br />
de dilución entre el material o metal de aporte y el<br />
metal base [13]. En el acero al carbono o carbonomanganeso,<br />
particularmente de composición<br />
hipoeutectoide, el metal de soldadura presenta<br />
una microestructura secundaria de ferrita o ferrita<br />
y perlita. Dependiendo del tipo de morfología de la<br />
ferrita resultante serán sus propiedades mecánicas,<br />
particularmente la relación entre resistencia y<br />
tenacidad. En general un alto contenido de ferrita<br />
del tipo acicular resulta en un metal de soldadura<br />
con un buen nivel de tenacidad. Es necesario señalar<br />
que en pasadas múltiples se produce un efecto de<br />
refinamiento de la microestructura de la pasada o<br />
el cordón como consecuencia de un calentamiento<br />
por encima de la temperatura de transformación,<br />
por la acción de la pasada siguiente. Este efecto de<br />
tratamiento térmico produce una recristalización con<br />
refinamiento de grano, mejorando notablemente la<br />
tenacidad del metal de soldadura [3].<br />
El metal de soldadura tiene una composición<br />
resultante que es consecuencia del aporte de metal<br />
base fundido en los bordes de la junta y el metal de<br />
aporte propiamente dicho. En consecuencia el MS<br />
es producto de la dilución entre ambos materiales;<br />
esta última se define en % como una relación, en la<br />
sección de la junta, entre el área de metal diferente al<br />
de aporte y el área total de la sección de la junta.<br />
Por su parte la ZAC es una región del metal<br />
base adyacente a la línea de fusión cuyo tamaño<br />
dependerá del aporte térmico de la soldadura. En la<br />
ZAC se producen transformaciones metalúrgicas<br />
de estado sólido, similares a las que ocurren en<br />
los tratamientos térmicos. La ZAC se puede<br />
subdividir en zonas diferenciadas desde el punto<br />
de vista microestructural en función del tipo de<br />
transformación que se produce en el acero. La zona<br />
adyacente a la línea de fusión está caracterizada por<br />
una microestructura de granos gruesos donde se<br />
alcanza una temperatura por encima del punto crítico<br />
superior del acero (Ac3) produciendo austenitización<br />
con crecimiento de grano. El efecto del grano grueso<br />
deteriora la tenacidad haciendo que la ZAC, en esa<br />
región, sea más susceptible a la propagación de una<br />
fisura. Además, dependiendo del aporte térmico,<br />
la velocidad de enfriamiento y la composición<br />
del acero pueden originarse, por transformación,<br />
fases duras o frágiles sensibles a la aparición de<br />
fisuras. A la región de grano grueso le sigue una<br />
región de transformación de fase que determina una<br />
microestructura de grano fino, en general, de buenas<br />
propiedades mecánicas. Finalmente tiene lugar una<br />
región subcrítica con transformaciones parciales,<br />
similares a las del recocido subcrítico de un acero,<br />
cuyo límite es la aparición de material base no<br />
afectado. La figura 9 muestra un esquema de la ZAC<br />
en la soldadura de una sola pasada [14] y la figura 10<br />
para soldadura multipasada. Esta última permite un<br />
revenido tanto del metal de soldadura como de la<br />
ZAC, refinando la microestructura y mejorando las<br />
propiedades mecánicas de la misma.<br />
Soldabilidad<br />
La soldabilidad puede definirse como la mayor<br />
o menor facilidad que presenta un metal para ser<br />
soldado; permitiendo la obtención de soldaduras<br />
sanas, homogéneas, que respondan a las necesidades<br />
para las que fueron realizadas, incluyendo los<br />
requisitos de fabricación.<br />
Por su parte la definición establecida por el<br />
Instituto Internacional de Soldadura (International<br />
Institute of Welding, IIW) dice que: “un material<br />
metálico es considerado soldable, en un grado dado,<br />
para un proceso y para una aplicación específica,<br />
cuando una continuidad metálica puede ser obtenida<br />
Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico<br />
15
mediante el uso de un proceso adecuado, tal que la<br />
junta cumpla completamente con los requerimientos<br />
especificados tanto en las propiedades locales como en<br />
su influencia en la construcción de la cuál forma parte”.<br />
En el caso particular de la soldadura de aceros también<br />
la soldabilidad puede ser definida, simplemente, como<br />
la mayor o menor facilidad que presentan los aceros<br />
para ser unidos mediante soldadura. De esta forma<br />
podemos decir que la soldadabilidad de un acero<br />
depende en gran medida de su composición química,<br />
tanto por el contenido de carbono como de otros<br />
elementos de composición que actúan de manera<br />
análoga. Cuanto mayor sea el porcentaje en peso de<br />
carbono y otros elementos de composición mayor será<br />
la tendencia al aumento de templabilidad del acero<br />
y consecuentemente menor su soldabilidad. La<br />
templabilidad indica la tendencia a la formación<br />
de microestructuras de temple, martensíta, cuya<br />
susceptibilidad a la fisuración bajo determinadas<br />
condiciones de soldadura es muy importante. En<br />
los aceros las características de temple se evalúan<br />
a través de las curvas denominadas temperaturatiempo-<br />
transformación (TTT) [3,8], figura 11, que<br />
permiten medir la proporción de la transformación a<br />
temperatura constante (curvas isotérmicas).<br />
En soldadura para evaluar las transformaciones<br />
del acero, en relación con las características de<br />
soldabilidad que posea, se aplican curvas de<br />
enfriamiento continuo (CCT) [15], figura 12. Dichas<br />
curvas miden la proporción de la transformación en<br />
función del tiempo para una disminución continua<br />
de la temperatura. En las técnicas de tratamientos<br />
térmicos las curvas CCT son normalmente utilizadas<br />
para analizar las transformaciones en el acero que<br />
permitan establecer un camino para relacionar<br />
proceso con microestructura y propiedades mecánicas<br />
resultantes. Considerando que en las uniones soldadas<br />
se produce un proceso de enfriamiento relativamente<br />
rápido y continuo, de forma similar al tratamiento<br />
térmico del acero por aplicación de un medio de<br />
enfriamiento(agua, aceite, aire, sales, etc), se puede<br />
extender la aplicación de las curvas CCT para<br />
evaluar, en determinadas condiciones de soldadura<br />
y composición química del acero, la aparición de<br />
microestructuras con fases frágiles (martensita) o las<br />
denominadas zonas locales frágiles (ZLF o LBZ en<br />
nomenclatura inglesa)[16-17].<br />
ZAC CG (CGHAZ): Región de grano grueso o de crecimiento de grano<br />
ZAC GF (FGHAZ): Región de grano fino o de recistalización<br />
ZAC IC (ICHAZ): Región intercrítica o parcialmente transformada<br />
ZAC SC (SCHAZ): Región subcrítica o de recocido subcrítico<br />
Figura 9 |<br />
Regiones de la ZAC en la soldadura de una sola pasada,<br />
entre paréntesis las siglas correspondientes a la nomenclatura<br />
en inglés [10]<br />
Una forma práctica de evaluar la soldabilidad<br />
es por medio de un parámetro denominado carbono<br />
equivalente(CE), el cual se expresa en un número<br />
dado como % de peso, que vincula al carbono y otras<br />
elementos de aleación que inducen la templabilidad<br />
del acero. Se han desarrollado una gran cantidad<br />
de fórmulas de CE [18], pero las más utilizadas o<br />
tomadas como referencias son las siguientes:<br />
Fórmula IIW<br />
<br />
<br />
<br />
Fórmula de Ito y Bessyo<br />
<br />
<br />
<br />
<br />
ZAC CG IC(ICGHAZ ó IRCGHAZ): Región ZAC de grano grueso (1 a<br />
pasada) recalentada intercríticamente (2 a pasada)<br />
ZAC CG SC(SCGHAZ ó SRCGHAZ): Región ZAC de grano grueso (1 a<br />
pasada) recalentada subcríticamente (2 a pasada)<br />
Figura 10 |<br />
Regiones de la ZAC en una soldadura multipasada, entre<br />
paréntesis las siglas correspondientes a la nomenclatura<br />
en inglés [10]<br />
CE C (Mn+Si) (Cr+Mo+V) (Ni+Cu)<br />
6 5 15<br />
P cm<br />
C Si Mn Cu Ni Cr Mo V 5B<br />
30 20 20 60 20 15 10<br />
16 Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico
Cuanto mayor sea el valor del CE (%) menor será<br />
la soldabilidad del acero y deberán tomarse medidas<br />
de precaución para la soldadura de manera de evitar<br />
el riesgo a la aparición de fisuras. Con valores de<br />
CE (%), según la fórmula del IIW menores que 0,30<br />
tendríamos una muy buena soldabilidad del acero<br />
para diferentes y variadas condiciones de soldadura.<br />
Figura 11 |<br />
Diagrama esquemático temperatura/tiempo/transformación,<br />
curva TTT [10]<br />
de enfriamiento y temperatura.<br />
Una forma de visualizar este problema es<br />
utilizando el denominado Diagrama de Graville [19].<br />
El mismo permite una clasificación de los aceros en base<br />
a su soldabilidad asociada a problemas de fisuración<br />
en frío, en función del porcentaje de carbono y de<br />
elementos de aleación medidos a través del carbono<br />
equivalente del IIW. El diagrama agrupa a los aceros<br />
de acuerdo al tipo de curva de templabilidad (Ensayo<br />
de Jominy). La figura 13 muestra el diagrama de<br />
Graville en el cual se distinguen tres zonas: I; II<br />
y III. En la zona I los aceros tienen bajo carbono,<br />
consecuentemente aún bajo las condiciones más<br />
exigidas que puedan generarse durante la soldadura<br />
(elevado nivel de hidrógeno y alta restricción) no<br />
son muy susceptibles a fisuración. En la Zona II los<br />
aceros tienen altos contenidos de carbono y bajos<br />
elementos de aleación. Las curvas de templabilidad<br />
indican un amplio rango de durezas, con lo cual<br />
para evitar microestructuras sensibles a la fisuración<br />
deberá considerarse una disminución de la velocidad<br />
de enfriamiento de la ZAC, a través de un control en<br />
el aporte térmico y empleo de precalentamiento al<br />
conjunto soldado. En la zona III los aceros poseen<br />
elevado carbono y elementos de aleación, lo que<br />
les confiere un alto endurecimiento, por lo que la<br />
soldadura produciría microestructuras susceptibles<br />
a fisuración bajo cualquier condición. Por lo tanto,<br />
para evitar la fisuración en frío asistida por hidrógeno<br />
en los aceros ubicados en la zona III deberían<br />
emplearse procesos de soldadura y consumibles de<br />
bajo hidrógeno, precalentamiento y eventualmente<br />
tratamientos térmicos post-soldadura.<br />
Figura 12 |<br />
Diagrama de enfriamiento contínuo, curva CCT,<br />
correspondiente a un acero del tipo 1,25 Cr - 0,50 Mo<br />
La definición de soldabilidad en aceros se encuentra<br />
íntimamente asociada con la integridad estructural de la<br />
unión soldada de un material en relación con el riesgo<br />
a fisuración en frío asistida por hidrógeno. Este tipo de<br />
fisura implica la interacción de numerosas variables<br />
tales como: proceso de soldadura, materiales de aporte<br />
y base, nivel de hidrógeno, tensiones, velocidades<br />
Figura 13 |<br />
Diagrama de Graville<br />
Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico<br />
17
Determinación del precalentamiento en la<br />
soldadura de aceros estructurales<br />
Un factor que controla la microestructura de la<br />
ZAC, es su velocidad de enfriamiento, esta velocidad<br />
depende de los espesores del material base, la geometría<br />
de la unión, el calor aportado y la temperatura de<br />
precalentamiento.<br />
La velocidad de enfriamiento puede entonces<br />
ser usada, dentro de cierto rango, para prevenir la<br />
formación de microestructuras peligrosas en la ZAC.<br />
Tal como se ha establecido en párrafos anteriores,<br />
por efecto de la velocidad de enfriamiento pueden<br />
originarse en el acero estructuras metalúrgicas de<br />
elevada dureza por la transformación directa de<br />
austenita a martensita. Si calentamos el material,<br />
previamente a la soldadura, disminuimos el<br />
desnivel térmico desde la temperatura de fusión<br />
del acero, desplazando la curva de enfriamiento<br />
hacia la derecha del diagrama o curva TTT o, para<br />
el análisis de aceros bajo procesos de soldadura,<br />
la curva CCT. De este modo se favorecen las<br />
transformaciones metalúrgicas a estructuras más<br />
blandas que resultan menos frágiles y propensas a<br />
fisuración.<br />
La temperatura de precalentamiento tiene<br />
como principal función disminuir la velocidad de<br />
enfriamiento de la soldadura. Es la mínima temperatura<br />
que debe ser alcanzada en todo el espesor y en<br />
una zona suficientemente ancha a ambos lados<br />
de la junta del material base, antes que comience<br />
el proceso de soldadura y que normalmente debe<br />
mantenerse entre pasadas en caso de soldadura<br />
de pasadas múltiples. Se aplica localmente por<br />
resistencia eléctrica (mantas térmicas) o llama de<br />
gas y su medición se realiza, siempre que sea<br />
posible, en la cara opuesta a la que se está aplicando<br />
la fuente de calor por medio de termocuplas, lápices<br />
termo-indicadores, termómetros de contacto, etc.<br />
La temperatura de precalentamiento debe ser<br />
balanceada con el calor aportado durante la operación<br />
de soldadura de acuerdo al tipo de acero y en función<br />
de las propiedades requeridas para la junta.<br />
La temperatura de precalentamiento produce<br />
también un efecto importante en la velocidad de difusión<br />
del hidrógeno y previene la formación de martensita<br />
en aceros de alto carbono. Además tiene un efecto<br />
secundario de reducir las tensiones residuales<br />
disminuyendo los gradientes térmicos asociados a la<br />
soldadura.<br />
El precalentamiento incluye la temperatura entre<br />
pasadas cuando se trata de soldadura en multipasadas.<br />
En general la temperatura de precalentamiento<br />
requerida en soldadura multipasadas es menor que<br />
para soldadura de simple pasada. En soldadura de<br />
multipasadas el calor de la segunda pasada disminuye<br />
la dureza de la ZAC que generó la primera pasada<br />
y acelera la migración de hidrógeno. Esto reduce<br />
notablemente la posibilidad de fisuración en frío en<br />
aceros soldados.<br />
La pasada en caliente realizada inmediatamente<br />
después de la pasada de raíz, técnica habitual<br />
en la soldadura de cañerías en campo, es muy<br />
efectiva para prevenir la fisuración en frío, dado<br />
que puede reducir la concentración de hidrógeno en<br />
aproximadamente un 30 a 40 % comparados con<br />
los casos de pasada de raíz solamente. Esta hace<br />
que la temperatura de precalentamiento necesaria se<br />
pueda disminuir entre 30 y 50 ºC aproximadamente.<br />
La pasada en caliente además, puede disminuir la<br />
dureza en la ZAC. Generalmente, en la práctica las<br />
temperaturas de precalentamiento pueden variar<br />
desde temperatura ambiente hasta los 450 ºC, en<br />
casos específicos puede ser aún mayor.<br />
Métodos predictivos para establecer la temperatura<br />
de precalentamiento<br />
Existen numerosos métodos de carácter predictivo<br />
propuestos para determinar o estimar la necesidad de<br />
precalentar en la soldadura de aceros [20-22]. Estos<br />
métodos consideran algunos o todos los factores<br />
que influyen en la fisuración en frío: composición<br />
química del acero, difusión de hidrógeno, calor<br />
aportado, espesor del metal base, tensiones<br />
residuales en la soldadura y restricción de la junta.<br />
Sin embargo, hay una considerable diferencia en la<br />
valoración de la importancia de estos factores entre<br />
los distintos métodos. Por ejemplo, el efecto de la<br />
composición química difiere de un método a otro en<br />
la evaluación de la importancia de cada elemento de<br />
aleación y por lo tanto pueden considerar distintos<br />
carbonos equivalentes (CE). Alguno de los métodos<br />
más conocidos y aplicados para el cálculo de la<br />
temperatura de precalentamiento son los siguientes:<br />
18 Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico
Norma British Standard BS 5135<br />
Nomograma de Coe<br />
Criterio de Duren<br />
Criterio de Ito y Bessyo<br />
Criterio de Suzuki y Yurioka<br />
Método de Seferian<br />
Método del Instituto Internacional de Soldadura<br />
ANSI/AWS D1.1, Código de Estructuras Soldadas en Acero<br />
Método de la Carta<br />
En el apéndice A de esta publicación se adjunta a<br />
modo de guía el nomograma de Coe, mientras que el<br />
apéndice B proporciona una tabla guía de orientación<br />
para temperaturas de precalentamiento en aceros<br />
clasificados según AISI-SAE.<br />
Ensayos de soldabilidad<br />
El fenómeno de fisuración en frío es de tal<br />
importancia práctica que se han desarrollado numerosos<br />
ensayos para estudiar la susceptibilidad de un material<br />
a la misma, permitiendo establecer una temperatura de<br />
precalentamiento adecuada que garantice una soldadura<br />
libre de fisuras [3, 8, 23, 24]. Es por ello que puede<br />
recurrirse a un análisis experimental mediante ensayos<br />
de soldabilidad a fin de establecer la temperatura de<br />
precalentamiento y el aporte térmico más adecuados<br />
para evitar la aparición de fisuras y de esta forma<br />
asegurar la integridad estructural de la unión soldada.<br />
Se han desarrollado diversos ensayos que permiten<br />
evaluar la soldabilidad y particularmente el riesgo a la<br />
fisuración en frío entre los que podemos mencionar:<br />
Lehigh<br />
Tekken o JIS<br />
Slot<br />
WIC<br />
CTS<br />
TWI<br />
G-BOP<br />
Cruciforme<br />
Ranura circular<br />
Los ensayos en todos los casos consisten en<br />
realizar soldaduras con las características, materiales<br />
y variables del proceso que se está analizando, pero<br />
bajo condiciones extremas de restricción física y<br />
térmica, que hacen propicia la aparición de fisuras<br />
y otros defectos. Normalmente se utilizan varias<br />
probetas que serán ensayadas a diferentes temperaturas de<br />
precalentamiento para determinar cual será el valor mínimo<br />
de la misma que verifique la no aparición de fisuras tanto<br />
para la ZAC como para el metal de soldadura.<br />
En la figura 14 (a) podemos observar un esquema del<br />
ensayo CTS donde se trabaja con un ángulo de 45° y<br />
bajo la restricción mecánica de un tornillo central y<br />
dos soldaduras laterales, previo a aplicar la soldadura<br />
de ensayo. Esta configuración impide la libre<br />
dilatación generando tensiones, que en caso de no ser<br />
óptimas las condiciones de soldabilidad, provocarán<br />
fisuras que luego serán detectadas mediante métodos<br />
visuales o ensayos no destructivos. Por su parte la<br />
figura 14 (b) muestra un ensayo similar pero con la<br />
placa en posición vertical y parcialmente sumergida<br />
en un baño de agua, agregando condiciones térmicas<br />
desfavorables.<br />
La figura 15 muestra la probeta para ensayo<br />
Tekken[25] donde la junta con bisel en Y inclinada provee<br />
una importante restricción; una vez aplicada la soldadura<br />
de ensayo se observa la presencia de fisuras por medio de<br />
ensayos no destructivos y exámenes metalográficos.<br />
a<br />
Figura 14 |<br />
Esquema de probeta para ensayo CTS,<br />
(a) en ángulo a 45º y (b) en baño de enfriamiento<br />
Figura 15 |<br />
Probeta para ensayo Tekken<br />
b<br />
Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico<br />
19
La influencia del hidrógeno<br />
El riesgo a figuración en frío en la soldadura de<br />
los aceros depende de varios factores mutuamente<br />
relacionados, no obstante la cantidad de hidrógeno<br />
introducido durante el proceso de soldadura es de<br />
fundamental importancia.<br />
Las principales fuentes de contaminación con<br />
hidrógeno para la soldadura son: la atmósfera,<br />
humedad e hidrocarburos (aceites, grasas, pinturas)<br />
en la superficie del metal base, solventes, humedad<br />
en el revestimiento del electrodo, humedad en el<br />
fundente o flux, etc.<br />
Los procesos y consumibles de soldadura pueden<br />
ser clasificados en relación con su contenido de<br />
hidrógeno en: de muy bajo, bajo, medio y alto nivel.<br />
Dependiendo de la cantidad de hidrógeno introducido<br />
en el metal de soldadura, en ml por cada 100 g de<br />
metal depositado, se establecen los siguientes niveles:<br />
Muy bajo, menor que 5 ml /100 g.<br />
Bajo, entre 5 y 10 ml /100 g.<br />
Medio, entre 10 y 15 ml /100 g.<br />
Alto, mayor que 15 ml /100 g.<br />
También aparece otro nivel denominado de extra bajo<br />
hidrógeno con valores menores que 3 ml /100 g.<br />
La figura 16 muestra las distribuciones estadísticas<br />
típicas del contenido de hidrógeno en el metal depositado<br />
para distintos procesos de soldaduras.<br />
Figura 16 |<br />
Distribución estadística del contenido de hidrógeno para<br />
diferentes consumibles y procesos [11]<br />
Discontinuidades y defectos en las<br />
soldaduras |<br />
A través de técnicas de inspección visual y<br />
ensayos no destructivos (END) es posible detectar, y<br />
en algunos casos medir, discontinuidades existentes<br />
en las uniones soldadas. Una “discontinuidad” es<br />
una interrupción estructural que dependiendo del<br />
riesgo que signifique para el objetivo de la pieza<br />
soldada se considera “defecto”. Un defecto en una<br />
soldadura puede constituir por su naturaleza, tamaño<br />
y concentración un motivo de no aceptabilidad<br />
en si mismo, pudiendo ser un iniciador de fallas<br />
en servicio. En general los códigos y reglamentos<br />
constructivos establecen criterios de aceptación y<br />
rechazo para la evaluación de las discontinuidades<br />
y defectos en las soldaduras; en la tabla 3 podemos<br />
observar una síntesis de las discontinuidades<br />
más comunes de encontrar en uniones soldadas,<br />
clasificados según su origen [1, 26].<br />
Las discontinuidades también se pueden clasificar<br />
por su forma: Las de tipo plano o bidimensional,<br />
que son particularmente graves porque crean<br />
concentración de tensiones; ejemplos de este tipo son:<br />
las fisuras, falta de penetración, falta de fusión.<br />
Las discontinuidades volumétricas o tridimensionales,<br />
como poros e inclusiones, son menos concentradoras<br />
pero pueden afectar seriamente el área o sección<br />
resistente de las uniones soldadas.<br />
Las características a tener en cuenta en una<br />
discontinuidad serán: tamaño, agudeza, orientación y<br />
localización relativa a la soldadura.<br />
Selección y clasificación de materiales de<br />
aporte |<br />
La selección del material de aporte para una<br />
determinada unión soldada se basa fundamentalmente<br />
en dos criterios: la igualación de la resistencia con el<br />
material base o igualación de resistencia y similitud<br />
de composición química.<br />
La igualación de resistencia es frecuentemente<br />
aplicada en la soldadura de aceros estructurales en<br />
general, mientras que la igualación por resistencia<br />
y composición química se aplica en aceros que<br />
contienen elementos característicos de aleación<br />
para conferir propiedades específicas relacionadas<br />
con el comportamiento en servicio. Este es el<br />
20 Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico
caso de los aceros destinados a aplicaciones tales<br />
como: altas temperaturas, bajas temperaturas o<br />
régimen criogénico, resistencia a la corrosión (aceros<br />
inoxidables), etc.<br />
En algunos casos se puede presentar una variante a<br />
los criterios de selección mencionados en los párrafos<br />
de arriba, es la utilización de un material de aporte<br />
con una resistencia menor al material base. Dicha<br />
alternativa es definida cuando se busca que la soldadura<br />
actúe como fusible o cuando la resistencia de los<br />
materiales base excede el nivel de resistencia admisible<br />
y se define un material de aporte ajustado a la necesidad<br />
de resistencia estructural, privilegiando un buen nivel de<br />
ductilidad y tenacidad en el metal de soldadura.<br />
Otro caso particular lo constituyen las uniones<br />
soldadas de materiales disímiles, como es el caso de la<br />
soldadura de dos aceros de diferentes niveles de resistencia<br />
a la tracción o la soldadura de un acero inoxidable con<br />
un acero al carbono. Por ejemplo: el caso de dos aceros<br />
estructurales del mismo tipo pero de diferente resistencia<br />
mecánica requiere la selección de un material de aporte<br />
para la unión soldada que iguale al acero de menor<br />
resistencia.<br />
Otros casos de uniones disímiles requerirán un<br />
análisis menos sencillo que el ejemplo dado para poder<br />
definir adecuadamente el aporte, como es el caso de la<br />
soldadura de un acero al carbono o de otro tipo con un<br />
acero inoxidable.<br />
Una vez definido el material de aporte, será especificado<br />
en un procedimiento de soldadura o para una solicitud<br />
de compra de acuerdo con la clasificación de las normas<br />
para materiales de aporte en soldadura por arco. Existen<br />
normas para aportes de soldadura con origen en diferentes<br />
países, tales como: AWS (USA), DIN, (Alemania) AFNOR<br />
(Francia), IRAM (Argentina), GOST (Rusia), JIS (Japón),<br />
entre otras e internacionales como Euronorm o ISO.<br />
La clasificación de los materiales de aporte se realiza<br />
por proceso de soldadura; las normas de materiales<br />
de aporte de uso muy extendido internacionalmente<br />
son las correspondientes a la Sociedad Americana<br />
de Soldadura, AWS (American Welding Society). La<br />
tabla 4 brinda una guía básica de orientación para la<br />
selección de materiales de aporte para algunos aceros<br />
estructurales, tanto al carbono como aleados. [26]<br />
Tabla 3 |<br />
Discontinuidades en uniones soldadas.<br />
Discontinuidades<br />
Referidas al diseño<br />
Cambio de sección<br />
Concentradores de tensiones<br />
Originadas en el procedimiento<br />
Desalineado<br />
y/o en el proceso de soldadura<br />
Socavado<br />
Concavidad / convexidad<br />
Falta de penetración<br />
Falta de fusión<br />
Solapado<br />
Quemado<br />
Contracción<br />
Inclusiones<br />
Películas de óxidos<br />
Cráteres<br />
Originadas en relación Fisuras En caliente<br />
con el comportamiento<br />
En frio<br />
metalúrgico de las uniones<br />
De recalentamiento<br />
soldadas y el proceso de<br />
Desgarramiento laminar<br />
soldadura<br />
Porosidad Localizada<br />
Uniforme<br />
Vermicular<br />
Producidas o propagadas Fisuras Fatiga<br />
en servicio<br />
Crecimiento estable dúctil<br />
Corrosión<br />
Creep<br />
Fragilización por revenido<br />
Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico<br />
21
Tabla 4 |<br />
Guía de selección básica de procesos y aportes para aceros estructurales ASTM<br />
Acero Límite de Fluencia Resist. a la Especificación de proceso<br />
mínimo (MPa) Tracción (MPa) y material de aporte según AWS<br />
ASTM A36 250 400-550<br />
ASTM A53 Grado B 250 415 min SMAW<br />
ASTM A106 Grado B 240 415 min AWS A5.1<br />
ASTM A131 Grado A, B, CS, D, DS, E 235 400-490 E60XX<br />
ASTM A139 Grado B 241 414 min E70XX<br />
ASTM A381 Grado Y35 240 415 min AWS A5.5<br />
ASTM A500 Grado A 228 310 min E70XX-X<br />
Grado B 290 400 min SAW<br />
ASTM A501 250 400 min AWS A5.17<br />
ASTM A516 Grado 55 205 380-515 F6XX-EXXX, F6XX-ECXXX<br />
Grado 60 220 415-550 F7XX-EXXX, F7XX-ECXXX<br />
ASTM A524 Grado I 240 415-586 AWS-A5.23<br />
Grado II 205 380-550 F7XX-EXX-XX, F7XX-ECXXX-XX<br />
ASTM A529 290 415-586<br />
ASTM A570 Grado 30 205 340 min GMAW y GTAW<br />
Grado 33 230 360 min AWS A5.18<br />
Grado 36 250 365 min ER70S-X<br />
Grado 40 275 380 min AWS A5.28<br />
Grado 45 310 415 min ER70S-XXX, E70C-XXX<br />
Grado 50 345 450 min<br />
ASTM A573 Grado 65 240 450-530 FCAW<br />
Grado 58 220 400-490 AWS A5.20<br />
ASTM A709 Grado 36 250 400-550 E6XT-X, E6XT-XM<br />
API 5L Grado B 240 415 E7XT-X, E7XT-XM<br />
Grado X42 290 415<br />
Grado A, B, CS, D, DS 400-490 AWS A5.29<br />
ABS Grado E 400-490 E7XTX-X, E7XTX-XM<br />
ASTM A131 Grado AH32, DH32, EH32 315 470-585 SMAW<br />
Grado AH36, DH36, EH36 350 490-620 AWS A5.1<br />
ASTM A441 275-345 415-485 E7015, E7016<br />
ASTM A516 Grado 65 240 450-585 E7018, E7028<br />
Grado 70 260 485-620 AWS A5.5<br />
ASTM A537 Clase 1 310-345 450-620 E7015-X, E7016-X<br />
ASTM A572 Grado 42 290 415 min E7018-X<br />
ASTM A572 Grado 50 345 450 min SAW<br />
ASTM A588 (< 100 mm) 345 485 min AWS A5.17<br />
ASTM A595 Grado A 380 450 min F7XX-EXXX, F7XX-ECXXX<br />
Grados B y C 415 480 min AWS-A5.23<br />
ASTM A6065 310-340 450 min F7XX-EXX-XX, F7XX-ECXXX-XX<br />
ASTM A607 Grado 45 310 410 min GMAW y GTAW<br />
Grado 50 345 450 min AWS A5.18<br />
Grado 55 380 480 min ER70S-X, E70C-XC<br />
ASTM A618 Grado Ib, II, III 315-345 450 min AWS A5.28<br />
ASTM A633 Grado A 290 430-570 ER70S-XXX, E70C-XXX<br />
Grados C, D 345 485-620 FCAW<br />
(< 65 mm) AWS A5.20<br />
ASTM A709 Grado 50 345 450 min E7XT-X, E7XT-XM<br />
Grado 50W 345 485 min AWS A5.29<br />
ASTM A710 Grado A, Clase 2 . 380 450 min E7XTX-X, E7XTX-XM<br />
ASTM A808 (2-1/2 in y por debajo) 290 415 min<br />
ASTM A913 Grado 50 345 450 min<br />
API 2H Grado 42 290 550-430<br />
Grado 50 345 485 min<br />
API 2W Grado 42 290-462 427 min<br />
Grado 50 345-517 448 min<br />
Grado 50T 345-551 483 min<br />
API 2Y Grado 42 290-462 427 min<br />
Grado 50 345-517 448 min<br />
Grado 50T 345-552 483 min<br />
API 5L Grado X52 360 455-495<br />
ABS Grado AH32, DH32, EH32 315 490-620<br />
Grado AH36, DH36, EH36 350 490-620<br />
22 Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico
Acero Límite de Fluencia Resist. a la Especificación de proceso<br />
mínimo (MPa) Tracción (MPa) y material de aporte según AWS<br />
API 2W Grado 60 414-621 517 min SMAW<br />
AWS A5.5<br />
API 2Y Grado 60 414-621 517 min E8015-X, E8016-X<br />
ASTM A572 Grado 60 415 515 min E8018-X<br />
Grado 65 450 550 min SAW<br />
ASTM A537 Clase 2 315-415 550-690 AWS-A5.23<br />
ASTM A633 Grado E 380-450 515-690 F8XX-EXX-XX, F8XX-ECXXX-XX<br />
ASTM A710 Grado A, Clase 2 < 50 mm 415-450 495 min GMAW y GTAW<br />
ASTM A710 Grado A, Clase 3 > 50 mm 415-450 485 min AWS A5.28<br />
ASTM A913 Grado 60 415 520 min ER80S-XXX, E80C-XXX<br />
ASTM A595 Grado 65 450 550 min FCAW<br />
AWS A5.29<br />
E8XTX-XX, E8XTX-XM<br />
ASTM A709 Grado 70W 485 620-760 SMAW<br />
AWS A5.5<br />
ASTM A852 485 620-760 E9015-X, E9016-X<br />
E9018-X<br />
SAW<br />
AWS-A5.23<br />
F9XX-EXX-XX, F9XX-ECXXX-XX<br />
GMAW y GTAW<br />
AWS A5.28<br />
ER90S-XXX, E90C-XXX<br />
FCAW<br />
AWS A5.29<br />
E9XTX-XX, E9XTX-XM<br />
ASTM A709 Grado100, 100W (< 65mm) 690 760-895 SMAW<br />
AWS A5.5<br />
ASTM A514 (< 65 mm) 690 760-760 E11015-X, E11016-X<br />
ASTM A517 620-690 725-930 E11018-X<br />
SAW<br />
AWS-A5.23<br />
F11XX-EXX-XX, F11XX-ECXXX-XX<br />
GMAW y GTAW<br />
AWS A5.28<br />
ER110S-XXX, E110C-XXX<br />
FCAW<br />
AWS A5.29<br />
E11XTX-XX, E11XTX-XM<br />
Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico<br />
23
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24 Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico
Apendice A | Cálculo de la temperatura de precalentamiento utilizando nomograma de Coe<br />
Este método de predicción utilizando el<br />
nomograma de Coe 1 está basado en el ensayo<br />
de severidad térmica controlada CTS aplicado<br />
en aceros Carbono- Manganeso(C-Mn), con<br />
un CE IIW<br />
en el rango entre: 0,40 a 0,54 % y el<br />
contenido de C entre: 0,15 a 0,25 %.<br />
La escala de CE IIW<br />
se selecciona en función<br />
del tipo de consumible, teniendo en cuenta el<br />
nivel de hidrógeno que deposita en la soldadura,<br />
preparación y grado de restricción de la junta. Se<br />
asignan cuatro letras cuyo criterio de selección<br />
puede asignarse de la siguiente forma:<br />
Escala A: consumibles que aporten un metal de<br />
soldadura con un nivel de hidrógeno difusible<br />
mayor que 15 ml/ 100g.<br />
Escala B: consumibles que aporten un metal de<br />
soldadura con un nivel de hidrógeno difusible<br />
mayor que 10 ml/ 100g pero menor o igual que<br />
15 ml/ 100g.<br />
Escala C: consumibles que aporten un metal de<br />
soldadura con un nivel de hidrógeno difusible mayor<br />
que 5 ml/ 100g pero menor o igual que 10 ml/ 100g,<br />
luego de un adecuado resecado.<br />
Escala D: consumibles que aporten un metal de<br />
soldadura con un nivel de hidrógeno difusible menor<br />
que 5 ml/ 100g, luego de un adecuado resecado.<br />
Espesor combinado (mm) = t 1<br />
+ t 2<br />
+ t 3<br />
según fig. A2<br />
H net<br />
, Calor aportado [KJ/mm]<br />
H net<br />
f 1<br />
V I 60<br />
v<br />
CE<br />
C<br />
Mn Cr+Mo+V Ni+Cu<br />
6 5 15<br />
Figura A1 | Monograma de Coe. Determinación de la temperatura de precalentamiento para aceros C-Mn (válido hasta C= 0,25%)<br />
Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico<br />
25
Una vez seleccionada la escala correspondiente<br />
(A, B, C o D) se ingresa al nomograma de Coe de<br />
la figura A1, con el valor de CE IIW<br />
calculado para<br />
el acero al carbono a ser soldado, trazando una<br />
vertical a partir de dicho valor en el lado izquierdo<br />
del nomograma. Luego se ingresa del lado<br />
derecho del gráfico con el valor del calor aportado<br />
neto (H net<br />
), considerando el factor f 1<br />
= 0,7 para<br />
el proceso de soldadura manual (SMAW),<br />
trazando una nueva línea vertical hasta interceptar<br />
una de las rectas representativas del espesor<br />
combinado de la unión que se está evaluando.<br />
Este espesor combinado se determinará utilizando<br />
el criterio de cálculo indicado en la figura A2.<br />
Finalmente, a partir del punto de intercepción<br />
determinado en el lado derecho, se traza una línea<br />
horizontal hacia el lado izquierdo del gráfico<br />
provocando una nueva intercepción con la línea<br />
vertical inicialmente trazada, desde alguna de las<br />
escalas A, B, C o D.<br />
Este último punto de intercepción se ubicará<br />
próximo o sobre alguna de las rectas que representan<br />
una determinada temperatura de precalentamiento;<br />
si el punto se ubica entre líneas, en forma práctica<br />
se puede tomar la temperatura de precalentamiento<br />
correspondiente al mayor valor.<br />
1<br />
Bailey, N et al. Welding steels without hydrogen cracking, Abington Publishing, 1990<br />
Figura A2 | Cálculo del espesor combinado<br />
26 Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico
Apendice B |<br />
Guía de precalentamiento para aceros AISI-SAE<br />
Aceros al carbono<br />
Composición, en peso (%)<br />
Espesor de la pieza a soldar (mm)<br />
SAE C Mn 2,5 5 10 25 50 250<br />
ºC<br />
1030 0,28 - 0,34 0,60 - 0,90 - - 70 180 220 250<br />
1035 0,32 - 0,38 0,60 - 0,90 - - 140 220 260 290<br />
1040 0,37 - 0,44 0,60 - 0,90 - - 240 290 320 330<br />
1045 0,43 - 0,50 0,60 - 0,90 60 240 300 340 360 370<br />
1050 0,48 - 0,55 0,60 - 0,90 170 290 330 360 380 390<br />
1052 0,47 - 0,55 1,20 - 1,50 200 300 340 390 390 400<br />
1055 0,50 - 0,60 0,60 - 0,90 240 320 350 380 400 410<br />
1060 0,50 - 0,65 0,60 - 0,90 280 340 370 400 420 430<br />
1065 0,60 - 0,70 0,60 - 0,90 320 370 400 430 440 450<br />
1070 0,65 - 0,75 0,60 - 0,90 330 380 410 440 450 460<br />
1080 0,75 - 0,88 0,60 - 0,90 380 420 450 470 480 490<br />
1085 0,80 - 0,93 0,70 - 1,00 400 440 460 480 490 500<br />
1090 0,85 - 0,98 0,60 - 0,90 410 450 470 490 500 510<br />
1095 0,90 - 1,03 0,30 - 0,50 420 460 480 500 510 520<br />
Aceros de corte libre<br />
Composición, en peso (%)<br />
Espesor de la pieza a soldar (mm)<br />
SAE C Mn S 2,5 5 10 25 50 250<br />
ºC<br />
1132 0,27 - 0,34 1,35 - 1,65 0,08 - 0,13 - - 190 260 290 310<br />
1137 0,32 - 0,39 1,35 - 1,65 0,08 - 0,13 - - 140 220 260 290<br />
1141 0,37 - 0,45 1,35 - 1,65 0,08 - 0,13 - 180 250 300 320 330<br />
Aceros al manganeso (menos de 2 % de Mn)<br />
Composición, en peso (%)<br />
Espesor de la pieza a soldar (mm)<br />
SAE C Mn Si 2,5 5 10 25 50 250<br />
ºC<br />
1320 0,18 - 0,23 1,60 - 1,90 0,20 - 0,35 - - - 150 210 240<br />
1330 0,28 - 0,33 1,60 - 1,90 0,20 - 0,35 - - 130 230 260 280<br />
1335 0,33 - 0,38 1,60 - 1,90 0,20 - 0,35 - 100 180 270 290 300<br />
1340 0,38 - 0,43 1,60 - 1,90 0,20 - 0,35 - 190 260 310 320 340<br />
Aceros al níquel<br />
Composición, en peso (%)<br />
Espesor de la pieza a soldar (mm)<br />
SAE C Mn Si Ni 2,5 5 10 25 50 250<br />
ºC<br />
2317 0,15 - 0,20 0,40 - 0,60 0,20 - 0,35 3,25 - 3,75 - - - 140 200 230<br />
2330 0,28 - 0,33 0,60 - 0,80 0,20 - 0,35 3,25 - 3,75 - - 110 240 270 290<br />
2340 0,38 - 0,43 0,70 - 0,90 0,20 - 0,35 3,25 - 3,75 160 230 290 330 350 360<br />
2345 0,43 - 0,48 0,70 - 0,90 0,20 - 0,35 3,25 - 3,75 180 290 330 370 380 390<br />
2515 0,12 - 0,17 0,40 - 0,60 0,20 - 0,35 4,75 - 5,25 - - - 160 220 240<br />
Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico<br />
27
Aceros al níquel-cromo<br />
Composición, en peso (%)<br />
Espesor de la pieza a soldar (mm)<br />
SAE C Mn Si Ni Cr 2,5 5 10 25 50 250<br />
ºC<br />
3115 0,13 - 0,18 0,40 - 0,60 0,20 - 0,35 1,10 - 1,40 0,55-0,75 - - - 160 220 240<br />
3120 0,17 - 0,22 0,60 - 0,80 0,20 - 0,35 1,10 - 1,40 0,55-0,75 - - 100 220 250 270<br />
3130 0,28 - 0,33 0,40 - 0,60 0,20 - 0,35 1,10 - 1,40 0,55-0,75 - 70 200 270 290 310<br />
3135 0,33 - 0,38 0,40 - 0,60 0,20 - 0,35 1,10 - 1,40 0,55-0,75 - 180 260 310 330 340<br />
3140 0,38 - 0,43 0,70 - 0,90 0,20 - 0,35 1,10 - 1,40 0,55-0,75 140 270 320 350 370 380<br />
3141 0,43 - 0,48 0,70 - 0,90 0,20 - 0,35 1,10 - 1,40 0,70-0,90 150 280 330 360 380 390<br />
3145 0,43 - 0,48 0,70 - 0,90 0,20 - 0,35 1,10 - 1,40 0,70-0,90 250 330 360 390 400 410<br />
3150 0,48 - 0,53 0,70 - 0,90 0,20 - 0,35 1,10 - 1,40 0,70-0,90 300 360 390 420 430 440<br />
3240 0,38 - 0,45 0,40 - 0,60 0,20 - 0,35 1,65 - 1,20 0,90-1,20 220 300 340 380 390 400<br />
3310 0,08 - 0,13 0,45 - 0,60 0,20 - 0,35 3,25 - 3,75 1,40-1,75 150 280 320 360 370 380<br />
Aceros al molibdeno<br />
Composición, en peso (%)<br />
Espesor de la pieza a soldar (mm)<br />
SAE C Mn Si Ni 2,5 5 10 25 50 250<br />
ºC<br />
4023 0,20 - 0,25 0,70 - 0,90 0,20 - 0,35 0,20 - 0,30 - - 70 180 230 250<br />
4027 0,25 - 0,30 0,70 - 0,90 0,20 - 0,35 0,20 - 0,30 - - 110 210 250 270<br />
4032 0,30 - 0,35 0,70 - 0,90 0,20 - 0,35 0,20 - 0,30 - - 150 250 280 290<br />
4037 0,35 - 0,40 0,75 - 1,00 0,20 - 0,35 0,20 - 0,30 - 130 240 290 320 330<br />
4042 0,40 - 0,45 0,75 - 1,00 0,20 - 0,35 0,20 - 0,30 130 240 300 340 360 370<br />
4047 0,45 - 0,50 0,75 - 1,00 0,20 - 0,35 0,20 - 0,30 200 300 340 370 380 390<br />
4063 0,60 - 0,67 0,75 - 1,00 0,20 - 0,35 0,20 - 0,30 340 390 420 440 450 460<br />
4068 0,64 - 0,72 0,75 - 1,00 0,20 - 0,35 0,20 - 0,30 360 400 430 450 460 470<br />
Aceros al cromo-molibdeno<br />
Composición, en peso (%)<br />
Espesor de la pieza a soldar (mm)<br />
SAE C Mn Si Cr Mo 2,5 5 10 25 50 250<br />
ºC<br />
4119 0,17 - 0,22 0,70 - 0,90 0,20 - 0,35 0,40 - 0,60 0,20 - 0,30 - - 150 250 280 300<br />
4125 0,23 - 0,28 0,70 - 0,90 0,20 - 0,35 0,40 - 0,60 0,20 - 0,30 - 110 210 280 300 320<br />
4130 0,28 - 0,33 0,40 - 0,60 0,20 - 0,35 0,80 - 1,10 0,15 - 0,25 - 110 230 290 310 330<br />
4137 0,35 - 0,40 0,70 - 0,90 0,20 - 0,35 0,80 - 1,10 0,15 - 0,25 150 280 330 360 370 380<br />
4140 0,38 - 0,43 0,75 - 1,00 0,20 - 0,35 0,80 - 1,10 0,15 - 0,25 250 330 360 390 400 420<br />
4145 0,43 - 0,48 0,75 - 1,00 0,20 - 0,35 0,80 - 1,10 0,15 - 0,25 310 370 390 420 430 440<br />
4150 0,48 - 0,53 0,75 - 1,00 0,20 - 0,35 0,80 - 1,10 0,15 - 0,25 350 400 420 450 460 470<br />
Aceros al níquel-cromo-molibdeno<br />
Composición, en peso (%)<br />
Espesor de la pieza a soldar (mm)<br />
SAE C Mn Si Ni Cr Mo 2,5 5 10 25 50 250<br />
ºC<br />
4320 0,17 - 0,22 0,45 - 0,65 0,20 - 0,35 1,65-2,00 0,40 - 0,60 0,20 - 0,30 - 180 260 310 330 340<br />
4340 0,38 - 0,43 0,60 - 0,80 0,20 - 0,35 1,65-2,00 0,70 - 0,90 0,20 - 0,30 350 400 420 450 460 470<br />
28 Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico
Aceros al níquel-molibdeno<br />
Composición, en peso (%)<br />
Espesor de la pieza a soldar (mm)<br />
SAE C Mn Si Ni Mo 2,5 5 10 25 50 250<br />
ºC<br />
4615 0,13 - 0,18 0,40 - 0,65 0,20 - 0,35 1,65-2,00 0,20 - 0,30 - - 70 190 230 260<br />
4620 0,17 - 0,22 0,50 - 0,65 0,20 - 0,35 1,65-2,00 0,20 - 0,30 - - 100 220 240 270<br />
4640 0,38 - 0,43 0,60 - 0,80 0,20 - 0,35 1,65-2,00 0,20 - 0,30 130 270 320 350 370 380<br />
4815 0,13 - 0,18 0,40 - 0,60 0,20 - 0,35 3,25-3,75 0,20 - 0,30 - - 105 230 250 260<br />
4820 0,18 - 0,23 0,50 - 0,70 0,20 - 0,35 3,25-3,75 0,20 - 0,30 - - 190 270 290 310<br />
Aceros al cromo<br />
Composición, en peso (%)<br />
Espesor de la pieza a soldar (mm)<br />
SAE C Mn Si Cr 2,5 5 10 25 50 250<br />
ºC<br />
5120 0,17 - 0,22 0,70 - 0,90 0,20 - 0,35 0,70 - 0,90 - - 70 180 230 250<br />
5130 0,18 - 0,33 0,70 - 0,90 0,20 - 0,35 0,80 - 1,10 - - 170 250 280 300<br />
5140 0,38 - 0,43 0,70 - 0,90 0,20 - 0,35 0,70 - 0,90 - 230 280 330 340 360<br />
5150 0,48 - 0,53 0,70 - 0,90 0,20 - 0,35 0,70 - 0,90 270 340 370 400 410 420<br />
52100 0,95 - 1,10 0,25 - 0,45 0,20 - 0,35 1,30 - 1,60 440 470 500 520 530 540<br />
Aceros al cromo-vanadio<br />
Composición, en peso (%)<br />
Espesor de la pieza a soldar (mm)<br />
SAE C Mn Si Cr V 2,5 5 10 25 50 250<br />
ºC<br />
6150 0,48 - 0,53 0,70 - 0,90 0,20 - 0,35 0,80-1,10 0,15 mín. 330 380 400 430 440 450<br />
Aceros al silicio-manganeso<br />
Composición, en peso (%)<br />
Espesor de la pieza a soldar (mm)<br />
SAE C Mn S 2,5 5 10 25 50 250<br />
ºC<br />
9255 0,50- 0,60 0,70 - 0,95 1,80 - 2,20 280 340 370 400 410 420<br />
9260 0,55- 0,65 0,70 - 1,00 1,80 - 2,20 300 360 390 420 430 440<br />
Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico<br />
29
Notas |<br />
30 Fundamentos de la soldadura por arco eléctrico
ATENCION | Los contenidos de esta publicación están basados en información de diferentes fuentes, algunas de las cuales han sido<br />
incluidas en la lista de referencias.<br />
ESAB- CONARCO, FLS y el autor no se responsabilizan por la precisión de la información o por cualquier daño, imprevisto o indirecto,<br />
perjuicio comercial o incidentes similares que pudieran ser causados por la implementación de medidas o acciones descriptas en esta<br />
publicación.<br />
Seguridad en soldadura | la aplicación de una técnica industrial como la soldadura por arco eléctrico obliga a la aplicación<br />
de prácticas de protección adecuadas, para tal fin ESAB- CONARCO y FLS recomiendan la lectura de su publicación titulada: Riesgos &<br />
Precauciones en Soldadura y Corte.
SUCURSALES<br />
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