BlindajesAcelerador - SEPR

Cálculo de blindajes para
aceleradores lineales en
instalaciones de radioterapia.
Mª Ángeles Rivas Ballarín
HCU “Lozano Blesa”. Zaragoza

Norma DIN 6847 Parte 2ª

Análisis del Report 151
de NCRP
Índice
1.Introducción.
2.Métodos de cálculo.
3.Consideraciones en torno a carga de trabajo,
factor de uso y tasa de dosis absorbida.
4.Detalles estructurales.
5.Consideraciones especiales.
6.Evaluación de los blindajes.
7.Ejemplos.
8.Apéndice A. Figuras.
9.Apéndice B. Tablas.
10.Apéndice C. Monitoreo de neutrones.
3

Conservador
• Atenuación del haz primario por el paciente de un
30% o más.
• Se asume incidencia perpendicular en las barreras.
• Se asume que el nivel de radiación de fuga es el
máximo permitido por el IEC 60601-2-1-AM1
• Factores de ocupación para zonas no controladas
sobreestimados (pe. Ej. poca gente pasa el 100%
del tiempo en su oficina)
• Se asume una distancia de 0,3 m de la barrera al
punto de cálculo cuando en la mayoría de casos
(especialmente en puertas) este valor es mayor
• La regla de las dos fuentes, utilizada cuando hay
contribución de radiaciones de varios tipos (p. ej.
fuga y dispersa TVL y HVL de la más penetrante.
4

Clasificación de zonas
• Zona controlada
– Acceso restringido a personal que trabaja bajo la
supervisión de un encargado de la protección radiológica.
Los trabajadores que trabajen en dichas áreas deben
haber sido entrenados en el uso de radiaciones
ionizantes.
• Zonas no controladas
– Ocupadas por pacientes, visitantes (público) y
trabajadores que no pertenecen al área de las
radiaciones ionizantes. Así mismo serán áreas no
controladas las adyacentes a la instalación de
radioterapia
5

Dosis tras barrera (P)
• Zonas controladas
P=5 mSv/año 0,1 mSv/semana
(ICRP 60: 0,12 mSv/sem ZV)
• Zonas no controladas
P=1 mSv/año 0,02 mSv/semana
(ICRP 60: 0,02m Sv/sem LA)
6

Tasa de dosis máxima
tras barrera
• La máxima tasa de dosis en cualquier
hora, en zonas no controladas
0,02 mSv/h
Para barrera primaria
R
h
N
⎡ B W U
max pri pri pri
= ⎢ 2 ⎥
t Nh
dpri
⎤
⋅ ⎢⎣
⎥⎦
N max
=Número máximo de pacientes que se pueden tratar en una hora
=Número medio de pacientes /h a lo largo de la semana
t =Número de horas que se trata durante una semana
N h
7

Tasa dosis máxima tras
barrera
• La máxima tasa de dosis en cualquier
hora, en en zonas no controladas
0,02 mSv/h
Para barrera secundaria
N ⎡⎛
max
CF ⋅BL⋅W
⎞ ⎛a⋅F⋅Bps ⋅Wps ⋅U
ps ⎞⎤
L
Rh
= ⎢⎜
2 ⎟+
⎜
2 ⎟⎥
t⋅Nh
⎣⎝ dL
⎠ ⎝ 400⋅dsec
⎠⎦
N max
=Número máximo de pacientes que se pueden tratar en una hora
N h =Número medio de pacientes /h a lo largo de la semana
t =Número de horas que se trata durante una semana
8

Factor de ocupación
A evaluar por el experto cualificado.
• Cociente entre el tiempo máximo que podría pasar
una misma persona en el área dada y el tiempo de
funcionamiento de la instalación.
• Sugeridos:
– T=1 para zonas controladas
– T=1/5 para zonas de ocupación media
– T=1/40 para zonas de baja ocupación pasillos o
el exterior.
9

Factor de uso
Tratamientos estándar:
Uso simétrico (0º,90º,180º,270º)
10

Carga de trabajo
Total Body Irradiation
W TBI = D TBI·d 2 TBI
11

Carga de trabajo
Tratamientos con IMRT:
• Carga de trabajo en el isocentro W
– radiación primaria y dispersa.
• Carga de trabajo en el cabezal W L
– radiación de fuga y neutrones
Factor IMRT:
C
I
=
UM
UM
IMRT
conv
12

Carga de trabajo
Factor IMRT:
2< C I < 10
• Calcular a partir de las UM necesarias
para dar la misma dosis a un maniquí a
10 cm de profundidad y campo 10x10
cm 2 .
• Tener en cuenta las UM debidas al
QC de los tratamientos.
13

Carga de trabajo
• Si no se conoce
W isocentro =1000 Gy /semana E < 10 MV
W isocentro = 500 Gy /semana E > 10 MV
14

Dosis debida a
electrones y neutrones
•Electrones:No se tiene en cuenta
para los blindajes , salvo en equipos
de sólo electrones.
•Neutrones:No se tiene en cuenta en
barreras primarias y secundarias de
hormigón (H 2 O). Sí para la puerta.
15

Conductos
• Aire acondicionado: 60x30 cm 2
• Cables de la máquina: 30x10cm2
• Cables QA (Física): Φ < 10 cm
• Electricidad, agua…: Φ < 10 cm
¡ Nunca en barrera primaria !!!
16

Conductos
• Nunca en barrera primaria
• Mayor ángulo posible con la dirección del
haz.
17

Conductos: Bunker con
laberinto
Encima de la puerta
– E< 10 MV : No requiere blindaje adicional
– E> 10 MV: Depende de longitud laberinto
18

Conductos: Bunker sin
• En paredes paralelas al plano de giro
del gantry
•Angulados
laberinto
• Envueltos con 10 cm BPE
19

Método de cálculo de
los blindajes
20

Conceptos básicos
S
d
B
O
P= Shielding design goal

Barrera primaria
Debe atenuar
– Haz de fotones que atraviesa al paciente
– Fotoneutrones producidos en el cabezal
y en la barrera
–Fotones γ de captura neutrónica
– Sólo se tiene en cuenta la energía más
alta del haz primario.
22

Barrera primaria
Factor de transmisión
30 cm
d
P
B
pr
=
2
P ⋅d
W ⋅U⋅T
P = Dosis objetivo (Sv/semana)
W = Carga de trabajo para dosis primaria (Gy/semana)
d = Distancia desde la fuente al punto de dosis objetivo
U = Factor de uso de la barrera primaria
T = Factor de ocupación de la sala al otro lado de la barrera
primaria
23

Barrera primaria
Espesor: Nº capas decimorreductoras
d
P
30 cm
t
t
pri
pri
Material
Hormigón
(d=2.35g/cm 3 )
= TVL1 + TVLe
⋅(
n −1)
⎛ 1 ⎞
= TVL1 + TVL (log⎜
⎟
e
⋅ −1)
⎝ Bpri
⎠
Energía
(MV)
⎛
n = log⎜
⎝
TVL 1
(cm)
1
B pri
⎞
⎟
⎠
TVL e
(cm)
6 37 33
15 44 41
18 45 43
Láser empotrado en la pared: puede reducir 1 HVL
compensar con una lámina de acero equivalente.
24

Barrera primaria
Zona no controlada
30 cm
Tasa de dosis < 0,02 mSv/h
d
P
R
h
Nmax ⎡ BW · · U
t· N ⎢
⎣ d
=
2
h
⎤
⎥
⎦
N max =Número máximo de pacientes que se pueden tratar en una hora
N h =Número medio de pacientes /h a lo largo de la semana
t =Número de horas que se trata durante una semana
25

Barrera primaria
Anchura del anillo primario
Se calcula proyectando la diagonal del mayor tamaño de
campo disponible sobre la parte superior de la barrera
primaria más alejada del isocentro y añadiéndole un
margen de 30 cm a cada lado.
d
2 m
4,1m
4,7 m
F
1,3 m
Campo
(cm)
d (m)
Proyec
(m)
Ancho total
(m)
57 6,1 3,48 4,08
26

Barrera primaria
Anillo hacia el interior
27

Barrera primaria
Anillo hacia el exterior
28

Barrera primaria
Barreras laminadas
Problemas de espacio: Hormigón+Acero/Plomo
Producción de neutrones en el metal
H
n
=
D ⎡
0RFmax
⎢10
⎛ tm
⎞
⎜ + t + 0,3⎟
⎢⎣
2
⎝ 2 ⎠
⎤⎡
⎥⎢10
⎥⎦
⎢⎣
t1
t2
−
−
TVLx TVL n
⎤
⎥
⎥⎦
Do = the x-ray absorbed dose per week at isocenter
R = the neutron production coefficient (i.e., µSv cGy –1 m –2 );
Fmax = the maximum field area at isocenter (m2);
Los neutrones producen γ en el
hormigón
Dosis debida a fotones:
H tr = Dosis de rayos x transmitidos
H γ
= 2,7 H tr
Dosis total
H tot = Hn+2,7 H tr
29

Barrera secundaria
Debe atenuar
– Radiación dispersada por el paciente
– Radiación de fuga procedente del cabezal
Se calcula el espesor por separado
–Dispersa t d (cm)
–Fuga t f (cm)
Fotoneutrones y γ de
captura en puerta y
conductos
t mayor -t menor > 1 TVL t final = t mayor
t mayor -t menor < 1 TVL t final = t mayor + 1 HVL
30

Barrera secundaria
Dispersa
• E disp ↑conforme α↓(E disp ~E prim α< 20º)
• TVL y a (fracción dispersada) se calculan
para cada ángulo.
• Para un punto P, tomaremos la orientación
del haz para la cual el ángulo de dispersión
es mínimo, con el factor de uso que
corresponda a esa orientación.
31

Barrera secundaria
Dispersa
•TVL disp = TVL e
Material
Energía
(MV)
TVL (cm)
15º 30º 45º 60º 90º 135º
Hormigón
(d=2.35g/cm 3 )
6 34 26 23 21 17 15
15 42 31 26 23 18 15
18 44 32 27 23 19 15
32

Barrera secundaria
Dispersa :Factor de transmisión
B
ps
=
Pd · · d ·400
2 2
sca sec
aWU · · · T·
F
• a = Fracción dispersada por el paciente en α (400cm 2)
• d sca =Distancia de la fuente al paciente (m)
• d sec =Distancia del paciente al punto de dosis objetivo (m)
• F = tamaño de (cm 2 ) a 1 m
33

Barrera secundaria
Fuga
• Carga de trabajo en el cabezal W L
• Capas decimorreductoras TVL
Material Energía (MV) TVL 1
(cm) TVL e
(cm)
Hormigón
(d=2.35g/cm 3 )
6 34 29
15 36 33
18 36 34
34

Barrera secundaria
Fuga : Factor de transmisión
B
L
=
10
P·
d
−3
W
2
L
L
· T
d L =Distancia del isocentro a la barrera secundaria (m)
Se supone utilización homogénea de las angulaciones del
gantry
35

Puertas y laberintos
Deben atenuar :
• Fotones:
– Terciarios
– Captura neutrónica
• Neutrones (para E > 10 MV)
36

Puertas y laberintos
Dosis debida a fotones
• Se usa la orientación más desfavorable del gantry en cada
caso.
• Dosis total para todas las orientaciones del gantry:
H fotones = 2,64 (H XS + H LS + H PS + H LT )+ H cg
Donde H XS = H WT o H S , según el anillo primario sea perpendicular o paralelo
al laberinto
• Válido si se cumple:
2 < / Areatransversal laber int o <
d zz
6
1< altura laberinto/anchura laberinto < 2
37

Puertas y laberintos
Fotones terciarios H S
• Radiación primaria dispersada en una barrera primaria hacia
el laberinto
H
s
=
f · W·
U·
α0·
A
( d · d · d
h
r
0
z
· α
z·
A
2
)
z
Ao = Proyección campo máximo en barrera primaria (m2)
α 0 = Coeficiente de reflexión en A 0
Az = Proyección de A 0 (m2)
αz = Coeficiente reflexión en (A z )
f = Fracción de radiación primaria que atraviesa al
paciente (f=0,25 para 6MV y f=0.33 para 15MV)
d h
Eje de rotación
perpendicular al laberinto
38

Puertas y laberintos
Fotones terciarios H WT
• Radiación primaria que atraviesa la pared interna del
laberinto y se refleja en la pared opuesta (IAEA 47)
H
WT
W·
U·
B·
α
p·
A
=
( d · d''
) 2
p
p
Ap=Área del campo máximo proyectado (m2)
dp=Distancia de la fuente a Ap (m)
d”=Distancia centro Ap a puerta (m)
A p
d p
Eje de rotación paralelo al
laberinto
d’’
39

Puertas y laberintos
Fotones terciarios H LS
• Radiación de fuga dispersada en la pared visible desde la
puerta del laberinto.
H
LS
=
10
−3
⋅W
( d
L
sec
⋅U
⋅d
⋅α1
⋅ A
2
)
zz
1
A 1 =Área de incidencia de la radiación de fuga
vista desde la puerta (m 2 )
α 1 =Coeficiente reflexión en (A 1 )
d sec =Distancia fuente centrol de A 1
d zz =Distancia centro s A 1 a puerta
d sec
d zz
40

Puertas y laberintos
Fotones terciarios H PS
• Radiación dispersa del paciente hacia la pared opuesta
a la puerta del laberinto.
H
ps
=
a·
W·
U·
α · A
( d · d · d ) 2
sec
1
1
sca
·( F
zz
/
400)
d sec
=Distancia de la fuente centro A 1
d sca
=Distancia de la fuente al paciente
d sec
d zz
d sca
41

Puertas y laberintos
Fotones terciarios H LT
• Radiación de fuga transmitida a través de la pared
interna del laberinto.
H
LT
=
−3
10 ·
L· ·
2
dL
W U B
d L
=Distancia fuente a puerta
B =Factor de transmisión pared laberinto
d L
42

Puertas y laberintos
Fotones de captura neutrónica H cg
• Si la longitud del laberinto > 2,5 m puede despreciarse la
contribución de los fotones dispersos frente a los de
captura neutrónica. (E media =3,6 MeV)
Qn = neutrones emitidos en el cabezal por Gy de
fotones en el isocentro
d 1 = Distancia del isocentro al punto medio del pasillo
del búnker
d 2 = Distancia del punto A a la puerta
k = 6,9·10 -16 Sv·m 2 (eficiencia de fotones de captura
por unidad de fluencia de neutrones )
S r =Área total de las paredes del búnker (incluidos
suelo y techo)
TVD = Distancia decimorreductora
β = Fracción de neutrones que atraviesan el cabezal (1
para Pb, 0,85 para W)
H
cg
βQ 5, 4βQ 1,3Q
TVD
= kWL
10 ⎢ + +
⎣4πd 2πS 2πS
d2
− ⎡ ⎤
n n n
2
1
r
r
⎥
⎦
43

Puertas y laberintos
Dosis debida a neutrones
• La mayor parte de los fotoneutrones se originan en el
cabezal.
• El campo de neutrones es máximo en la puerta cuando el
ángulo del gantry está alineado según 1-3.
• Puerta exterior : anchura S altura h
• Dos métodos:
– Kersey
– McGinley
TVD ≈ 3
S ⋅h
El nivel de neutrones
en la puerta es
máximo en esta
configuración
44

Puertas y laberintos
Dosis neutrones: Método Kersey
• La fuente efectiva de neutrones se considera en
el isocentro.
• Dosis equivalente de neutrones por unidad de
dosis absorbida de rayos X en el isocentro:
2
d2
⎛S
⎞⎛
0
d ⎞
0 5
10
⎝ 1 ⎠⎝ 1 ⎠
−
HnD
,
= H0⎜ ⎟⎜ ⎟ S d
S 0
: sección entrada interior laberinto (m 2 )
S 1
: sección laberinto (m 2 )
d 1
: distancia del isocentro a A (m)
d 2
: distancia de A a la puerta (m)
H 0
: Dosis equivalente neutrones (Sv/Gy) a d 0
(en tabla B.9)
d 0
: 1,41 (m)
45

Puertas y laberintos
Dosis neutrones: Método McGinley
• Modificación del método anterior
• Dosis equivalente de neutrones por unidad de
dosis absorbida de rayos X en el isocentro:
H
n,
D
=
2,4·10
−15
W
L
S
S
0
1
⎡ βQ
⎢
⎣4πd
n
2
1
+
5,4βQ
2πS
r
n
1,3Q
+
2πS
n
r
⎤⎡
⎥⎢1,64·
10
⎦⎢⎣
d2
−(
)
1,9
+ 10
⎛ d2
−⎜
⎝ TVD
⎞
⎟
⎠
⎤
⎥
⎥⎦
TVD = 2,06
S
1
46

Puertas y laberintos
Dosis total en la puerta
H tot = H terciaria +H cg +H n
Para E > 10 MV H terciaria

Puertas y laberintos
Blindaje de la puerta
• Calcular los espesores para fotones y neutrones
por separado, de manera que cada tipo de radiación
contribuya con la mitad del límite de dosis
correspondiente a esa zona.
•E media γ terciaria TVL=3-6 mm Pb
•E media γ cn : 3,6-10 MeV TVL=6,1 cm Pb
•E media neutrones : 100 keV TVL=4,5 cm BPE
48

Puertas y laberintos
Blindaje de la puerta
• El espesor de Pb calculado se reparte en dos láminas
• Entre ambas se coloca el espesor de BPE calculado
Pb
BPE
Interior
Exterior
Frena los
neutrones y
atenúa los γ
Atenúa los γ
Captura los
neutrones y emite
γ cn
de 478 keV
En laberintos de longitud > 8 m:
• 0,6-1,2 cm Pb
• 2-4 cm BPE
49

Puertas y laberintos
Alternativas a la puerta
Para evitar puertas excesivamente pesadas que
requieren motorización.
1. Reducir la superficie de entrada interior
desde la sala de tratamiento al laberinto
2. Añadir una puerta de bajo peso que contenga
un absorbente de neutrones térmicos (9% B)
en la entrada interior del laberinto
3. Colocar una puerta con BPE (5%) a la entrada
interior del laberinto
50

Puertas y laberintos
Alternativas a la puerta
51

Puertas y laberintos
Puerta sin laberinto
Fuga
Dispersa
Isocentro
Solapamiento
incompleto
En el lado en
que incide la
radiación de
fuga
Puerta más ancha

Puertas y laberintos
Puerta sin laberinto : Alternativa
Protege de radiación fuga
directa (fotones y neutrones)

Consideraciones
especiales
•Dispersión sobre el techo del búnker
•Búnker de paredes metálicas
•Activación
•Producción de ozono
•Tomoterapia
•Ciberknife
54

Dispersión sobre el
techo del búnker
• Poco blindaje en el techo del búnker por no
haber estancias en la parte superior del
mismo.
• Esto puede dar lugar a problemas debido a
la presencia de radiación dispersada por la
atmósfera o por el propio techo en puntos
del suelo cercanos al búnker o en edificios
próximos a éste.
55

Dispersión sobre el
techo del búnker
Dispersión en la atmósfera (fotones)
•
• 7 1.3
⋅ ⋅ BXS
⋅D0
⋅Ω
H =
2
( di⋅ds)
d i
2,5 10 ( )
d s
H & D &
= Tasa de dosis equivalente debida a fotones dispersados en la atmósfera (nSv/h)
B XS
= Factor de transmisión del techo para fotones
Ω = Ángulo sólido subtendido por el campo máximo
di = Distancia vertical de la fuente a un punto que esté 2 m por encima del techo (m)
ds = Distancia horizontal desde el isocentro al punto de cálculo fuera del búnker (m)
=Tasa de dosis absorbida en el isocentro (Gy/hr)
56

Dispersión sobre el
techo del búnker
Dispersión en la atmósfera (neutrones)
5
0,85· 10 · Hns·
Φ&
H&
0·
Ω
n
=
( nSv/
h)
para d ≤ 20 m
2
d
i
H • n
=Tasa dosis equivalente debida a neutrones (nSv/h)
H ns
= Dosis equivalente a 2 m techo/fluencia de neutrones incidentes
Ω = Ángulo sólido subtendido por el campo máximo (estereorradianes)
d i
= Distancia vertical de la fuente a un punto 2 m por encima del techo (m)
Φ& =Tasa de fluencia de neutrones a 1 m del blanco (n/cm2·h)
58

Dispersión sobre el
techo del búnker
Dispersión lateral (fotones)
•
H
SS
=
x
•
D0⋅F⋅
f( θ )
⎡t−TVL1
⎤
2 1+⎢ ⎥
TVL
R
⋅ ⎣ ⎦
10
e
x R
H • SS =Tasa de dosis equivalente por dispersión lateral (Sv/h)
D • 0 =Tasa de dosis absorbida en el isocentro (Gy/hr)
F = Área del campo (m 2 ) a 1 m del blanco
f(θ) = Distribución angular de los fotones dispersados en el techo (tabla)
x R
= Distancia desde el rayo central en el techo hasta el punto de interés.
t = Espesor del techo (m)
60

Búnker de paredes
metálicas
• Radiación reflejada en suelo (groundshine)
O añadir Pb y polietileno
Añadir Pb o acero para los
fotones

Activación
Aceleradores de E > 10 MV
Fotones y neutrones generan radioisótopos
por activación de materiales en la sala de
tratamiento:
A 18 MV, reacciones (n,γ)
– 28 Al en el marco de la mesa de tratamiento
– 122 Sb en el Pb del cabezal
– 56 Mn y 24 Na de otros materiales

Dosis de radiación al personal
Activación

Activación
Ante un número creciente de tratamientos con IMRT:
• Estos tratamientos deben administrarse a bajas
energías.
• Los fabricantes deben minimizar la producción de
neutrones y evitar el aluminio y otros materiales de
elevada sección eficaz de captura neutrónica.
• Las irradiaciones con energía alta, especialmente las
medidas de física y QA, deberían programarse al final
de la jornada, para permitir el decay a lo largo de la
noche.

Producción de ozono
• La molécula de O 3
se produce por interacción de los
electrones con el O 2
.
• Se recomienda que la concentración de ozono no
exceda 0,1 ppm.
• Para el uso normal de haces de electrones en
tratamientos clínicos, basta una tasa de ventilación de
3 renovaciones/hora.

Tomoterapia
• Haz estrecho de 6 MV, interceptado a la salida del
paciente por un blindaje ( 12 cm Pb) en el gantry,
que rota en torno al paciente conforme avanza la
mesa.
• No hay barreras primarias.
• Evaluar la radiación secundaria a partir del mapa de
dispersa .
• UM muy elevadas frente a cGy en isocentro (CI).

Cyberknife
• Haz de 6 MV dirigido hacia cualquiera de las
barreras de la sala.
• Campo máximo 6 cm 2 a 80 cm TVL 33 cm
hormigón (haz ancho) es conservador.
• Todas las barreras, excepto el techo, son primarias
• 80-100 haces/tto. U=1/20 es conservador.
• Factor IMRT elevado CI~15.

Método de cálculo de
blindajes
Norma DIN 6847 Parte 2ª
68

Cálculo para una
instalación mediante el
Report NCRP 151 y la
Norma DIN 6847-2

Consideraciones iniciales
• Acelerador Siemens ONCOR Expression
• Mismos valores para la carga de trabajo en el
isocentro W, factores U y T, así como para los límites
para el diseño, P =0,120 mSv/sem para trabajadores
expuestos y 0,020 mSv/sem para público.
• Instalación destinada a tratamientos convencionales e
IMRT con energías de fotones de 6MV y 15MV.
• Se parte de la hipótesis de que sólo un 20% de los
tratamientos serán IMRT.
• Se supone, de forma conservadora, que todos los
tratamientos se imparten a 15 MV.
• La estimación de la carga de trabajo en el cabezal se
ha realizado utilizando un factor IMRT CI = 5.

Datos iniciales
• Carga trabajo en isocentro:W = 500 Gy/semana
• Carga trabajo en cabezal:W L = 900 Gy/semana
• Nº máximo de pacientes/hora =4
• Nº medio de pacientes/hora =3,125
• Tasa de dosis máxima en isocentro:
D & ( 15 MV ) = 2,4 Gy
/
min

Plano planta del búnker
7
5
6
1
2
Co-60
10
8 9
ALE KD2
11
ALE Primus

Plano alzado con edificios
colindantes
4
12
3
12,5m
7m
1,3m
5,5m
3,2m

Espesores en hormigón (d=2,35g/cm 3 )
en cm según los dos métodos
Barreras primarias
• Sobre el techo del búnker, NCRP da un espesor mucho más alto al
aplicar el criterio de dosis máxima de 20 µSv en cualquier hora.
• En el resto la diferencia es inferior al 2%.

Espesores en hormigón (d=2,35g/cm 3 )
en cm según los dos métodos
Barreras secundarias
Radiación dispersa: NCRP da TVL en función del ángulo de dispersión,> TVL de DIN.
Radiación de fuga: DIN mismo valor de TVL que para primaria, NCRP valores específicos para
la TVL, más bajos que los de DIN.
En P7, predomina la radiación de fuga, 36 %, más alta la de DIN.
En P10, el espesor calculado por NCRP es un 22% superior al de DIN debido a la radiación
dispersa en ángulo pequeño.

Blindaje de puerta
A
6,3 m
7,5 m
6 m
13 m
3,5 m
dp
dL
7,2 m
m

Dosis en la puerta según
NCRP
Kersey
H terciaria
H cγ
22,4
0,7
µSv/sem
µSv/sem
Si P= 120 µSv/sem
H n
32,9
µSv/sem
H puerta=
56,0
µSv/sem
McGinley
H terciaria
22,4
µSv/sem
Blindaje innecesario
H cγ
0,7
µSv/sem
H n
7,3
µSv/sem
H puerta=
30,4
µSv/sem

Dosis en la puerta según
DIN
H terciaria
H neutrones
4
1330
(µSv/sem)
(µSv/sem)
Si P= 120 µSv/sem
H total
1334
(µSv/sem)
Espesor plomo (cm)
Espesor BPE (cm)
0
4,7

¿Y si el laberinto fuese
más corto?
A
6,5 m
5,5 m
7,5
m6 m
dp
2,7 m
dL

Dosis en la puerta según
Kersey
H terciaria
=
H cγ
H n
NCRP
185,8 µSv/sem
38,3 µSv/sem
753,3 µSv/sem
P= 120 µSv/sem
1,2
cm Pb
H puerta=
977,4
µSv/sem
4,9
cm BPE
McGinley
H terciaria
=
185,8
µSv/sem
H cγ
38,3
µSv/sem
1,2
cm Pb
H n
H puerta=
233,2
457,2
µSv/sem
µSv/sem
2,7
cm BPE

Dosis en la puerta según
DIN
H terciaria
H neutrones
151
4407
(µSv/sem)
(µSv/sem)
P= 120 µSv/sem
H total
4558
(µSv/sem)
0,6
cm Pb
8,0
cm BPE