Sinterizazio-atmosferaren eragina M graduko (ASP 30 ... - Euskara

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p barne-arrabolen arteko kurbatura-erradioa da (2 .8 . ir .) eta balio hau hartzen du : non b deflexio gorena den barne-arrabolen arteko zuzenarekiko neurtua (ikus . 2 .8 . ir .) . Deformazioak txikiak baldin badira eta ez badago jausketarik elastikotasun-muga ondoren (Lüders-en bandak deritzenak) badago kontsideratzerik du/de gogordura-abiadura lineala dela . Nadai-k /79/ proposatutako analisiari jarraituz, non Ey makurduran isurpen-mugari dagokion deformazioa den, H deformaziozko gogordura-modulua eta E elastikotasun-modulua, (2 .19) ekuazioa definitzen duena . 2 .7 . b irudian ematen da makurdura-tentsioen banaketa barraren zeharkako sekzio batetan . Makurdura-momentua hauxe da : Nadai-k /79/ zerau lortzen du : uy B yo L1 = 2 W L 2 =ay B 2 - Yo Qy BH~W - Yo ] 2 L3= 2 E Y0 2 E = Y (2 .20) p (82+C 2) C2 p = 23 z_- 23 M = 2 (Lly1 + L2Y2 + L3Y3) 2 Y1 = 3Yo Y2 = 2 I W+YO, W+Yo Y3 = 3 (2 .21) a = ay + H(e - ey) e < -Ey denean (2 .22) u= Ee -E y < e < Ey denean (2 .23) a = uy + H(e - ey) E < Ey denean (2 .24) (2 .25) (2 .26) 37
en que C es la mitad del espaciado entre los rodillos de carga interno y z es la flecha máxima medida con respecto a la línea que une los rodillos de carga externos - Fig . 2 .8 . Flexión en régimen plástico El uso de la teoría elástica cuando existe deformación plástica lleva a una sobreestimación del esfuerzo de fractura . En la Fig . 2 .7 b) se puede observar que la distribución de tensiones cuando se considera un endurecimiento por deformación lineal ya no disminuye linealmente desde la superficie exterior hacia el eje neutro, como en el caso elástico (Fig . 2 .7a) . Se desprende de esta distribución esquemática de tensiones que existe una mayor cantidad de material lejos de la superficie exterior soportando una carga más elevada que en el caso elástico . Por lo tanto, el esfuerzo que causa la fractura es más pequeño que cuando se considera únicamente deformación elástica . En estas circunstancias la resistencia a la fractura obtenida en la hipótesis de que no existe deformación plástica ha sido llamada "resistencia última a flexión" . Este término es equivalente a la resistencia a la tracción (U .T .S .) que se calcula en los ensayos de tracción considerando una distribución de esfuerzos que solamente es válida hasta el límite elástico . En cambio, el "esfuerzo último a flexión" sobreestima el esfuerzo verdadero, ya que la distribución de esfuerzos es diferente a la existente cuando se usa la teoría de flexión elástica . Considerando, por tanto, que el endurecimiento por deformación del material es lineal y que las secciones planas de la barra permanecen planas, hipótesis razonable /79/, se tiene que la deformación, e, a una distancia y del eje neutro, viene descrita por : 37 e = Y (2 .20) p donde p es el radio de curvatura entre los rodillos de carga internos -Fig . 2.8- y toma un valor : (S 2+C2) C2 _ p = 23 25 (2 .21) en que S es la flecha máxima, medida con respecto a la línea que une los rodillos de carga internos, según la Fig . 2 .8 . Si las deformaciones son pequeñas y no existe caída tras el límite elástico, o bandas de Lüders, es factible considerar que la velocidad de endurecimiento do/d& es lineal . Siguiendo el análisis propuesto por Nada¡ /79/ se tiene que :
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Módulo de Young El módulo de Youn
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con el mismo o también con que al
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También se ha comentado que en el
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5 .VIII Taula : Karbono baliokideak
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(77) H . Takigawa, H . Manto, N. Ka
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AVOIDING GRAIN GROWTH DURING THE SU
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Publishing & Editorial The Institut
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INTRODUCTION Work carried out in th
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Fig . 5 . Microstructure of T15 spe
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